Основании известных

Определена скорость развития трещины на основании измерения расстояний между усталостными бороздками на поверхности разрушения. Сравнение скорости развития трещины, установленной таким образом, с результатами, полученными на основании измерений макроскопических приростов трещины, показано на рис. 6. При средних величинах скорости развития трещины согласованность обоих методов подсчета довольно хорошая. При больших и малых скоростях возникают большие различия.

Разработка способа измерения величины линейного износа с помощью искусственных баз дала в руки исследователей возможность весьма точного изучения износа детали по ее поверхности. На основании измерения величины линейного износа детали в разных точках поверхности можно составить общую картину изношенной поверхности, определить наиболее опасные в отношении износа места детали.

О — сталь 304, реакторные данные 445 — 505° С; X — ТЕМ, ионное облучение при 625° С; кривая построена на основании измерения высоты ступеньки; 10" н/см2 = = 77 с/а.

Для вывода стойкостного уравнения на основании измерения температуры резания воспользуемся зависимостью, связывающей стойкость инструмента и температуру резания

В ряде исследований делались попытки создания механической модели тела человека-оператора при работе с пневматическим отбойным молотком. В работе Д. Дик-мана [25] на основании измерения механического импеданса предлагается механическая колебательная модель системы «кисть — рука» (рис. 6) при гармоническом возбуждении. Для определения демпфирующих и упругих свойств системы «кисть — рука» вводится упрощенная

Трудности, связанные с необходимостью учета влияния размера сажистых частиц на показатель дисперсии п, были успешно преодолены Пеппергофом и Бэром [Л. 125], которые предложили определять излучение светящихся пламен не на основании измерения двух яркостных температур, а путем измерения цветовой температур пламени.

Как было показано Пеппергофом и Грассом [Л. 126], действительное излучение неоднородного светящегося пламени всегда заключено между двумя пределами. В качестве нижнего предела принимается излучение, определяемое на основании измерений яркостной и цветовой температур пламени. В качестве верхнего предела — излучение, определяемое на основании измерения температуры обращения Ти.

В области турбулентного течения (Ре>200) наблюдается значительное расхождение опытных данных различных авторов. Это связано в первую очередь с различными физико-химическими условиями проведения опытов. Максимальные значения теплоотдачи определяются опытными данными, полученными на основании измерения распределения температур по сечению потока [35], [91], [92], и близки к расчету по теоретическим формулам (5.20), (5.28), (5.20а), полученным при решении тепловой задачи при q = const. Нижний уровень теплоотдачи для основной части опытов отвечает полу-эмпирическим критериальным формулам [32, 38]:

В области турбулентного режима течения (Ре>80, Re>\0/t) опыты (кривые /, 2а), описываемые формулами (5.36) и (5.37), определяют нижний уровень теплоотдачи [32, 97, 101]. Значительно выше располагаются четыре группы опытных точек. Первая группа точек (кривая 4) получена при малом содержании кислорода в натрии (6-10~3 вес. %) [105, 106]. Вторая группа точек (кривая 26) — результат опытов на трубе малого диаметра (d = 4 мм) при скоростях 25 м/сек [97]. Третья группа точек (кривая 6) включает опытные точки, полученные на основании измерения поля температур [99, 100]. Сюда же относятся данные, полученные по измерению температуры стенки трубы при содержании кислорода в натрии меньше 2-10~2 вес.%. Четвертая группа точек (кривая 7) получена путем обработки поля температур по сечению потока [107]. Все эти данные в области чисел Яе>300 описываются теоретическими зависимостями (5.20), (5.28) и (5.20а). Точки, полученные в работе [2] (кривая 3), располагаются несколько ниже. В последней работе отмечено влияние времени работы установки на уровень теплоотдачи. Одним из факторов, определяющих уровень теплоотдачи к натрию, является степень чистоты металла, и в частности содержание кислорода в виде нерастворенных в нем окислов [99]. В связи с этим экспериментальные данные, полученные при измерении распределения температур по сечению потока (кривые 6, 7), и данные с натрием, содержащим кислород ниже предела растворимости (кривая 4), располагаются выше точек, полученных в опытах, проведенных без специальных мер очистки металлов (кривые / и 2а).

Оценка коэффициента поглощения запыленного потока производилась на основании измерения пропускания этим потоком излучения от абсолютно черного тела высокой температуры.

Изменение объемного паросодержания в поперечном сечении кипящего двухфазного потока определялось на основании измерения электрической емкости в этом сечении с помощью специального измерителя. При этом использовалась полученная при градуировании линейная зависимость между объемным паросодержанием и электрической емкостью. Измеритель объемного паросодержания также достаточно быстро реагировал на изменения входного сигнала. Электродами измерителя электрической емкости служили две полоски тонкой фольги (фиг. 2). При проведении каждого опыта измеритель подвергали градуированию. Для измерения пульсаций давления на входе в рабочий участок был установлен дифференциальный манометр.

Так как дифференцирование такой матрицы непосредственно на основании известных правил (см. гл. 5) сложно, то скорости и ускорения точки захвата получают, пользуясь выражениями (18.16) и (18.17). Кинематический анализ манипулятора с вращательными и поступательными кинематическими парами производится операторной функцией

Отсюда на основании известных формул интегрирования

При небольшом числе параметров синтеза условия минимума целевой функции могут быть получены на основании известных условий экстремума функции нескольких переменных. При большом числе параметров эта задача аналитически не решается, и приходится прибегать к нахождению искомых параметров перебором (иногда случайным, иногда упорядоченным) вариантов механизма. Возможности такого перебора практически появились только после создания ЭВМ.

На основании известных формул интегрирования получаем

При небольшом числе параметров синтеза условия минимума целевой функции могут быть получены на основании известных условий экстремума функции нескольких переменных. При большом числе параметров эта задача аналитически не решается, и приходится прибегать к нахождению искомых параметров путем перебора (иногда случайного, иногда упорядоченного) различных вариантов механизма. Возможности такого перебора практически появились только после создания ЭЦВМ.

Влияние легирования титана на его чувствительность к коррозионному растрескиванию изучено недостаточно, однако на основании известных данных можно сделать ряд важных заключений. Непреложным фактом является повышение чувствительности титановых сплавов к корро- • зионному растрескиванию при увеличении содержания в них алюминия. Коррозионное растрескивание в водных растворах галогенидов возникает, если содержание алюминия превышает некоторую критическую концентрацию, разную для различных сплавов. Для бинарных сплавов Ti — AI эта величина составляет около 4 %. Большинство исследователей объясняют увеличение чувствительности к коррозионному растрескиванию при высоких содержаниях алюминия в сплаве выделением фазы а2 (Ti3 AI). Действительно, создание условий для выделения а2 (низкотемпературный отжиг или старение) приводит к резкому снижению Kscc и увеличению скорости распространения трещины при одинаковой интенсивности напряжений. Однако повышенное содержание алюминия приводит к коррозионному растрескиванию и в том случае, когда даже самыми чувствительными методами не удается выявить присутствие а2-фазы. Это можно объяснить тем, что алюминий при неблагоприятных термических воздействиях создает микронеоднородность химического состава а-фазы, задерживает репассивацию из-за увеличения критического тока пассивации титана и вызывает его охрупчивание вследствие образования упорядоченных твердых растворов.

Слоистые композиты, как показано, обладают тем преимуществом, что в них слабые плоскости могут быть ориентированы желательным образом. Эти композиты можно использовать как материал, задерживающий или распределяющий трещину. В первом случае можно обеспечить максимальную вязкость разрушения на основании известных соотношений между вязкостью разрушения и толщиной. В обоих случаях поверхность раздела может быть почти так же прочна, как матрица, что не отражается на наблюдаемых закономерностях поведения композита; однако заметное снижение прочности поверхности раздела может привести к ухудшению других свойств.

Механические характеристики металлов при динамическом нагружении существенно отличаются от характеристик, полученных при статическом нагружении [22, 54, 58]. На основании известных представлений о поведении металлов при динамическом нагружении и экспериментов можно утверждать, что при ударе изменяются первоначальные механические свойства поверхностных слоев в результате многократного динамического взаимодействия с абразивом или металлом. На изменение механических свойств металла в поверхностных слоях большое влияние оказывает скорость удара.

На основании известных литературных данных можно сделать следующий общий вывод: чистый тантал обладает очень малой или нулевой склонностью к коррозионному разрушению, ниобий — вполне определенной; зависимость коррозионных потерь определяется содержанием компонентов в сплавах (рис. 73). К таким же результатам пришли и авторы работы [73]. В этой работе исследовали сплавы системыTa-Nb (от 0 до 100% Nb) в 10%-ном растворе КОН, 3%-ной HF, 10%- и 20%-ной НС1, 10%-ной и концентрированной H2SC>4 при переменном погружении и в кипящих растворах. Показано, что при содержании ниобия до 50 мас.% коррозионная стойкость сплава Та—Nb практически не понижается. Когда концентрация ниобия достигает 70 мас.%, наблюдается существенное ухудшение коррозионной стойкости сплава, при дальнейшем уменьшении содержания тантала — ее резкое ухудшение.

= tg (— 22°30') = —0,414. Если тот же профиль записать при vxl — vx и kal = 0,5&0 = 10, т. е. уменьшить в 2 раза vy, то на основании известных формул [26] будем иметь тзд1=0,5 (—5)=

Для решения задач организации и управления техническим обслужива-нием и ремонтом трубопроводных систем необходима четкая информационная увязка задач оптимизации периодичности, продолжительности, объемов работ, планирования и управления материально-техническим снабжением. Правильное и полное решение этой задачи связано с рядом трудностей. Одна из них заключается в определении характеристик надежности оборудования и его элементов, полученных из опыта эксплуатации. Достоверные надежностные характеристики оборудования — необходимое условие для правильного решения задач организации и управления ремонтами. Не учитывая малую серийность основного оборудования трубопроводных систем, относительно высокую его надежность, различия в эксплуатационных условиях, трудность в регистрации всех отказов и аварий, осуществление реконструктивных мероприятий и постоянной'модернизации и другие факторы, собрать достаточную выборку для установления закона распределения длительности безотказной работы оборудования практически невозможно. Одним из выходов из данного положения является метод принятия гипотез с возможным законом распределения на основании известных Механизмов отказов или по аналогии.