Определяться уравнением

конструкции в этом случае будет определяться величиной действующих циклических напряжений, частою;] циклов, величиной теоретического коэффициента концентрации напряжения в концентраторе, агрессивностью перекачиваемого продукта, механическими свойствами металла трубь.

В силу несжимаемости жидкости процесс в насосе отобразится на диаграмме v — р изохорой 1—2, верхняя точка 2 которой будет определяться величиной давления в котле. Дальнейшие процессы, а именно нагрев конденсата от температуры /к до температуры ta (линия 2—3), и парообразование (линия 3—4), происходящие в котле, а также перегрев пара от температуры ts до температуры t\ (линия 4—5), пройсхо-

Отмеченные закономерности определяют степень одностороннего накопления необратимой циклической деформации сжатия, характер которой для корсетного сплошного образца показан на рис. 22 [29]. Сопоставление кривых для разных режимов показывает, что накопление деформации сжатия («бочка») за счет выравнивания температурного поля (см. рис. 21) может быть существенным. Например, при увеличении времени цикла в 4 раза накопление пластической деформации к 20-му циклу увеличивается в 30 раз (режимы / и V). В связи с этим можно ожидать, что предельное состояние при неизотермическом на-гружении с длительными выдержками в значительной степени будет определяться величиной длительного статического повреждения. Следует указать, что одностороннее накопление квазистатической сжимающей деформации было обнаружено и в. тонкостенных корсетном и гладком образцах [35].

Как следует из рис. 6, эта закономерность в неизотермических условиях является сильно выраженной. Здесь же для сравнения дана зависимость накопленной деформации в условиях обычного термоциклирования без выдержек (кривая 1). Сопоставление кривых 1—3 показывает, что накопление деформаций сжатия за счет эффекта «выравнивания» может быть существенным, релаксационные процессы еще более интенсифицируют его (кривая 4). В связи с этим можно ожидать, что предельное состояние при неизотермическом нагружении с длительными выдержками в значительной степени будет определяться величиной длительного статического повреждения [4, 12].

Из этого выражения следует, что получаемые интерференционные полосы будут определяться величиной разности фаз в аргументе косинуса. Темные полосы будут наблюдаться при выполнении условия

Движение поршня характеризуется наличием постоянного контакта между телом поршня и жидкостью. Следовательно, скорость перемещения поршня должна быть такой же, как и скорость перемещения жидкости в цилиндре, и определяться величиной расхода ее через распределительное устройство. Здесь, очевидно, незначительная сжимаемость жидкости существенного влияния на закон движения поршня не оказывает.

Во-первых, силы трения практически не влияют на величину тех прогибов вдали от резонанса, которыми оперируем в дальнейшем; их влияние существенно только при определении прогибов ротора вблизи критического режима (и при нем). При рекомендуемом подборе параметров нелинейного демпфера принципиально не нужно определять критических прогибов, так как получается такая картина изменения прогибов от оборотов, при которой никогда не будут развиваться резонансные явления и прогибы не будут определяться величиной сил демпфирования. Они получатся из условия равновесия упругих и центробежных сил, силы же трения вдали от резонанса несущественно скажутся на этих условиях равновесия. При этом момент сил трения будет уравновешиваться внешним крутящим моментом, подводимым 74 "

Однако оболочка из первых слоев с плотным прилеганием может обшиваться снаружи последующими слоями, таким образом многослойный сосуд получают последовательными взрывами после сварки новых слоев. В этом случае при раздаче деформации слоев неравномерные и максимальные деформации у внутреннего слоя довольно значительны, кроме того, необходим большой вес подрываемого заряда. Преимуществом такого способа является более высокая производительность, улучшение условий монтажа последующих слоев (монтаж и сварка ведется снаружи сосуда), отсутствие необходимости удалять воду из сосуда после первых переходов и др. Таким методом можно изготавливать сосуды, состоящие из 10 — 15 слоев. Предельное количество слоев оболочки будет определяться величиной относительного технологического зазора при сварке слоев &R/R (он зависит от технологии сборки и сварки слоев) и пластическими свойствами материала

Если одна из плоскостей имеет высокую поглощатель-ную способность, а поглощательная способность другой аа С #i, то приведенная степень черноты системы будет определяться величиной степени черноты той плоскости, для которой она имеет меньшее значение-

Как уже было отмечено, существенное влияние на длину факела оказывает предварительное примешивание к горючему воздуха (первичный воздух) и, как следствие, образование первичного фронта горения (внутренний конус) и наружного фронта догорания. Длина факела, очевидно, будет определяться величиной доли газа, сгорающего в первичном фронте горения, иначе говоря, относительным количеством первичного воздуха. Длина факела в этом случае может быть определена по формуле (78), если выбрать соответствующее значение R.

успевает выделиться из аустенита,— это ведет к уменьшению количества включений; одновременно уменьшаются размеры ячеек между ветвями дендритов — это приводит к уменьшению -размеров сульфидных включений. Эти данные дают основание заключить, что при свободном питании отливок и использовании расплава, очищенного от неметаллических включений и нерастворимых газов, появляющихся до затвердевания ', 'механические свойства будут целиком определяться величиной макро- и микрозерна литого металла и степенью развития сегрегации растворимых примесей с разными коэффициентами распределения (сюда же относятся и растворимые газы). В зависимости от количества таких примесей сегрегация их в различных условиях затвердевания мо-

Кривая контактов в соответствии с уравнениями (5.31) будет определяться уравнением

При сравнении колонны однократной ректификации с колонной, показанной на рис. 8.31, видно, что первая представляет собой ее нижнюю часть (отгонную), расположенную под уровнем питания. Верхняя (концентрационная) часть, необходимая для получения технически чистого легкокипящего вещества (и данном случае азота), отсутствует. Поэтому из колонны в точке 6 отводится не чистый азот, а пар, равновесный жидкому воздуху в точке 4. Так как полное равновесие не достигается, то практически пар, отходящий из колонны, содержит около 10—12% кислорода. Парь:: загрязненного азота отводят ч грез теплообменник противотоком по отношению к поступающему воздуху аналогично тому, как отводят пары из отделителя жидкости при ожижении воздуха. В испарителе колонны собирается труднокипящее вещество (в данном случае кислород) , которое может быть отведено либо в жидком (точка 5'), либо в газообразном виде (точка 6'). El первом случае колонна играет также роль и отделителя жидкости, и количество отводимого кислорода будет определяться уравнением (8.4), как и количество жидкого воздуха.

Согласно вышеизложенному, в точках 0 и 1 величина Л1 = 0 и, следовательно, в них кривая, выражающая зависимость М от отношения PZ/PI, пересекается с осью абсцисс. Это означает, что между двумя рассматриваемыми значениями отношения pz/p\ кривая достигает максимального значения. Из теории дифференциального исчисления известно, что это максимальное значение для функции М можно найти, если ее первую производную по переменной величине $=pz/pi приравнять нулю. Так как в рассматриваемом случае переменными в подрадикальном выражении являются лишь величины в квадратных скобках, условие для определения МШах будет определяться уравнением

В связи с тем, что основой рассматриваемых приборов является чувствительный элемент (масса 2 и пружина 3) с успокоителем, уравнение движения подвижной системы будет определяться уравнением движения этого элемента. Как видно из схемы прибора, уравнение движения колеблющейся массы 2 может быть записано в следующем виде:

Суммарная плотность потока вещества за счет молекулярного и конвективного переноса будет определяться уравнением

Концентрация напряжений, вызванная наличием одного или нескольких концов волокон, заслуживает серьезного внимания. Райли [72] установил, что прочность композитов, армированных короткими волокнами, не может превышать величины, соответствующей напряжению в волокнах, равному в/7 о"/, независимо от длины волокон. Он рассмотрел простую гексагональную упаковку и пришел к выводу, что даже в лучшем случае конец волокна будет окружен только шестью неразорванными волокнами. Они должны нести нагрузку центрального волокна после его разрыва, и поэтому, если пренебречь взаимодействиями с другими волок-.нами, кроме непосредственно соседних, каждое неразорванное волокно должно нести после разрыва свою собственную нагрузку плюс 1/6 от нагрузки, которую несло центральное волокно. В результате получается, что наблюдаемая нагрузка на волокна может составить лишь 6/7 of. Эта теория находится в некотором противоречии с теорией Келли и Тайсона [48, 54], которые установили, что прочность композитов с разрывами в арматуре должна определяться уравнением

и скорость анодного процесса будет определяться уравнением

спора не будет проявлять своих упругих свойств и будет выступать в качестве жесткой, т. е. обычной опоры. При этом прогиб будет определяться уравнением (II. 40).

Вторая критическая скорость появилась из-за введения в систему дополнительной степени свободы, связанной с массой ms. Квадраты указанных критических скоростей будут определяться уравнением

Дальнейшее перемещение поршня будет определяться уравнением (10. 10), но со знаком плюс перед Q, т. е.

Дальнейшее движение поршня будет определяться уравнением (10. 10) со знаком минус перед г) и постоянные интегрирования определятся аналогичным путем. Таким образом, поршень маневрового тормоза совершает колебания с амплитудой, уменьшающейся в арифметической прогрессии. Это явление всегда имеет место, когда колебания происходят при наличии постоянных сил сопротивления (трения). Так как положение равновесия будет соответствовать перемещению, равному h, то отклонения от этого положения в рассмотренных случаях будут: