Основании приведенной

На основании приведенных на рис. 7.2...15 данных и особенно в результате сравнения изображенных на рис. 7.2, а и 7.5 значений длины k-l области испарения можно сделать важный вывод о том, что для рассмотренных условий передача теплоты теплопроводностью из парового участка в зону испарения качественно изменяет характер теплообмена. Протяженность зоны испарения резко сокращается вследствие увеличения длины парового участка и при интенсивности объемного теплообмена йу = 108 Вт/(м3 -К) (7-31,6) ее толщина не превышает k - I = 0,1 вместо (k - [) ад = 0,67 при отсутствии теплового потока из парового участка. Следует отметить, что при малой величине k — I справедливо допущение о постоянстве ts в зоне испарения.

расположенного в корневой (узкой) части прослойки. Положение линии разветвления пластического течения мягкой F-образной прослойки находится из условия равенства в точке О, являющейся пересечением линии разветвления с осью симметрии X, максимальных напряжений ° WoV полУченных на основании приведенных сеток линий скольжения, расположенных слева и справа от данной точки О. С учетом этого была получена следующая зависимость координаты линии разветвления ^ = L 1 1 от параметров прослойки к и ср, которая в диапазоне реальных значений к (0,1, кк) аппроксимирована выражением

гипотез н допущении, которые позволяют исключить из рассмотрения эти явления. В результате объектом изучения в сопротивлении м^тФ*"' риалов становится не само реальное тело, а его приближенная модель. Экспериментальная проверка выводов, полученных на основании приведенных ниже гипотез и допущений, показывает, что эти выводы вполне пригодны для применения в практике инженерных расчетов. Перейдем к рассмотрению основных гипотез и допущений, касающихся физико-механических свойств материалов.

Таким образом, на основании приведенных выше формул при проектировании кулачкового механизма получают данные для составления таблицы, из которой устанавливают зависимость величин радиуса-вектора г,- профиля от его угла а,-.

поля, расположенного в широкой части прослойки, и гц = h 12 для поля, расположенного в корневой (узкой) части прослойки. Положение линии разветвления пластического течения мягкой F-образной прослойки находится из условия равенства в точке О, являющейся пересечением линии разветвления с осью симметрии X, максимальных напряжений a"У"!, полученных на основании приведенных сеток линий скольжения, расположенных слева и справа от данной точки О. С учетом этого была получена следующая зависимость координаты линии разветвления ? = L11 от параметров прослойки к и ф, которая в диапазоне реальных значений к (0,1, кк) аппроксимирована выражением

Таким образом, на основании приведенных и других многочисленных данных по этому вопросу можно сказать, что все ненасыщенные амино- или меркаптосиланы оказывают очень сильное влияние на свойства эластомеров, вулканизованных перекисью. Благодаря преимуществам как по стоимости, так и по рабочим характеристикам В-силан становится стандартным аппретом в производстве изоляции проводов и кабелей из .эластомеров ЕРМ,

На основании приведенных данных можно определить оптимальные режимы как линейного, так и плоскостного контурно-лучевого упрочнения деталей из различных конструкционных материалов, однако режимы плоскостного упрочнения имеют характерные особенности. Изучение этих особенностей проводилось на стали ШХ15 стандартного химического состава в состоянии поставки со структурой зернистого перлита и твердостью около 250 кгс/мм2 [22]. Обработка образцов выполнялась на импульсной лазерной установке при следующем режиме: Е = 10 Дж, т = 4 мс, q — = 20 • 104 Вт/см2. Плоскостное упрочнение производилось по схемам, показанным на рис. 38, а, б, в, г. При данных схемах обработки материал в узловых точках, общих для всех зон лазерного воздействия, подвергался многократному температурному воздействию. После обработки образцов производилось незначительное со-шлифовывание (снятие слоя материала толщиной примерно 15 мкм) облученной поверхности и изготовление микрошлифа. Затем исследовалась упрочненная поверхность по обычной металлографической методике. Микротвердость измерялась по диаметральной линии, проходящей через общую для взаимоперекрывающихся зон точку.

На основании приведенных экспериментальных результатов получена зависимость номинальных напряжений, необходимых для распространения трещин, от глубины этой трещины:

На основании приведенных выше данных можно заключить, что наибольшая прочность предварительно сжатых сталей при 650° G наблюдается во время старения в интервале до 1000 ч, при этом следует ожидать максимального снижения пластичности. Выдержка до 5000 ч приводит к постепенному повышению пластических свойств исследованных сталей за счет коагуляции карбидной фазы.

Было проведено более 100 измерений. Результаты измерений приведены на рис. 142. На основании приведенных данных можно сделать вывод о том, что при контактном способе ввода ультразвука в изделие разброс амплитуды донного сигнала примерно в 2 раза больше, чем при иммерсионном. Эти данные носят относительный характер, однако они подтверждают целесообразность применения иммерсионного способа ввода ультразвука.

На основании приведенных выше уравнений (1.4) и (1.5) следует, что поверхностная концентрация положительных ионов, находящихся .в плотной части двойного слоя, будет равна

Как указывалось в § 126, чертой над буквой обозначаем операцию «не», т. е. контакт разомкнут. На основании приведенной формулы составляем структурную схему (рис. 29.6, б). Пользуясь правилами алгебры логики, можно выражение (А) значительно упростить. Действительно, представим выражение (А) в следующем виде:

Как указывалось в § 126, чертой над буквой обозначаем операцию «не», т. е. контакт разомкнут. На основании приведенной формулы составляем структурную схему (рис, 29.6, б). Пользуясь правилами алгебры логики, можно выражение (А) значительно упростить. Действительно, представим выражение (А) в следующем виде:

На основании приведенной формулы можно составить структурную схему, изображенную на рис. 216, б. Изучая эту схему, легко догадаться, что ее можно значительно упростить. Проще и надежнее всего это можно выполнить алгебраическими преобразованиями структурной формулы (а).

На основании приведенной выше теоремы матрица

где tf\ = tfb a Ef и Ес — соответственно модули упругости облицовочного материала и наполнителя. На рис. 2.19 на основании приведенной выше зависимости построены графики изменения отношения напряжений от отношения толщин.

стоянная; для второго металла скорость катодного процесса выделения водорода при,том же самом .перенапряжении примем равной J2, а постоянную уравнения Тафеля обозначим через аз. Тогда на основании приведенной формулы

Наклонная прямая (г) на рисунке выражает равновесие на окисно-.цияковом электроде. Ее наклон, как сказано выше, равен 0,06 е/рН. Более круто падающие наклонные прямые (д) отвечают равновесию образования цинкат-ионов. Их наклон равен 0,12 в/рН в согласии с уравнением (д). Учитывая тот критерий, по которому концентрацию ниже, чем \0~6г-ион/л,можно считать лишенной физического смысла величиной, на основании приведенной диаграммы нетрудно установить границы областей стабильности металлического цинка и, далее, (различных форм его существования в водных растворах, т. е. простых ионов, цинкат-ионов и гидроокиси.

- он >0,35. На основании приведенной зависимости селитру следует одновременно рассматривать как анодный и катодный ингибиторы межкристал-литной коррозии. Поэтому даже добавление ее в незначительном количестве в котлы при давлении до 70 am заметно снижало скорость указанной коррозии. Добавление же селитры к котловой воде при давлении, большем 70 am, как показали специально проведенные опыты, не может быть рекомендовано, так как она частично разлагается с появлением особого вида коррозии — нитритной, характеристика которой дана в ряде работ ВТИ.

Пусть лучеиспускательная способность некоторой другой поверх-гости известна и эта поверхность приняла за нормальную, например тело покрыто по определенному рецепту сажей, радиациокная способность которой весьма близка к Сч . Примем эту величину за С'. Тогда, изготовив два металлических калориметра и покрывая один из них—„нормальный" — слоем с „нормальной" лучеиспускательной способностью, а другой—слоем, для которого эту лучеиспускательную способность С требуется найти, и охлаждая калориметры в условиях, характеризованных выше, мы получим искомое С из формулы (12.10), ибо п ней известны все величины, кроме С: Ф' и Ф находятся по (12.2) и по (12.6) раз навсегда; С' известно, т' и т будут вычислены на основании опытных данных, / определится по (12.5), причем Y применительно к условиям данного опыта, будет вычислено на основании приведенной выше табл. 20.

На основании приведенной структурной схемы можно исследовать поведение системы при различных условиях либо с помощью частотных методов, либо с привлечением аналоговых моделей. Вывод окончательных формул передаточных функций здесь не приведен.

Число твердости по Виккерсу после измерения диагоналей отпечатков находят по таблицам, заранее рассчитанным на основании приведенной формулы. Между методами измерений твердости по Виккерсу и по Бринеллю есть много общего, поэтому числа твердости HV и НВ достаточно хорошо совпадают в интервале от самых низких значений до НВ 4410 МПа, т. е. до предельных значений, которые можно получить при измерении стальным шариком. Ис-