Основании соответствующих

2°. Связь между угловыми скоростями <о2 и й)3 (рис. 21.1) и основными размерами звеньев механизма может быть установлена на основании соотношения между угловыми скоростями и расстояниями между мгновенными центрами вращения. Мгновенными центрами вращения звеньев 2 и 3 являются точки А и В (рис. 21.1), а мгновенным центром вращения звеньев в их относительном движении является точка Р, лежащая на прямой АВ и совпадающая с точкой касания центроид Д2 и Ц3.

На основании соотношения (4.34) функцию Уиттекера (4.36) можно определить по формуле

основании соотношения (5.33) получим

2°. Связь между угловыми скоростями ю2 и о8 (рис. 21.1) и основными размерами звеньев механизма может быть установлена на основании соотношения между угловыми скоростями и расстояниями между мгновенными центрами вращения. Мгновенными центрами вращения звеньев 2 и 3 являются точки А и В (рис. 21.1), а мгновенным центром вращения звеньев в их относительном движении является точка Р, лежащая на прямой А В и совпадающая с точкой касания центроид Д2 и Ц3.

жоторой происходит указанное пересечение. Это можно выполнить на основании соотношения (3.10), в котором следует положить s' = 0 и вместо R' подставить величину радиуса R3 так называемой окружности заострения зуба. Имеем

На основании соотношения (3.10) можно написать:

На основании соотношения (3.9) находим

На основании соотношения т = yG (гл. 14) связь угловых деформаций и касательных напряжений, действующих в трех взаимно перпендикулярных плоскостях, может быть выражена уравнениями:

Деформационная (или механическая) составляющая коэффициента трения является линейной функцией от h/r и определяется на основании соотношения (V.9). Величина hfr зависит от шероховатости контртела, физико-механических свойств материалов пары и нагрузки. Она определяется по формуле (III.3).

На основании соотношения (4.59) может быть проведена оценка минимальной величины прироста трещины в цикле нагружения (скачок трещины) или скорости роста трещины, которые соответствуют последовательному процессу продвижения трещины в каждом цикле нагружения. Воспользуемся для этого представлением о "кванте" разрушения материала, рассмотренным применительно к сталям [127].

В результате выполненных оценок поправочной функции на основании соотношения (14.5) показано следующее. Уменьшение внутреннего давления без ГП с 23,5 до 20,4 МПа аналогично уменьшению уровня эквивалентного напряжения в 1,2 раза для стадии распространения усталостной трещины, а переход с 27 на 20,4 МПа аналогичен уменьшению уровня эквивалентного напряжения в 1,6 раза. Использование ГП приводит к суще-

В. В. Скорчеллетти на основании соответствующих кристаллографических исследований приходит к выводу, что защитное действие благородных атомов может быть приписано тому, что эти атомы оказывают чисто механическое сопротивление проникновению ионов агрессивной среды к ион-атомам неблагородной составляющей. Если размеры частиц агрессивного раствора меньше отверстий, образующихся в результате ухода из решетки атомов неблагородной составляющей, то эти частицы могут продвигаться вглубь; если же размеры частиц больше образующихся отверстий, то коррозия определяется стойкостью благородного компонента.

В настоящее время для качественной оценки способности материала тормозить развитие магистральной трещины существует достаточно большой набор экспериментальных методов и соответствующих характеристик материала (точнее, образца из него). Здесь будут рассмотрены несколько таких характеристик, представляющих не только качественный (для сравнения и выбора материалов и технологий), но и расчетный интерес. Послед-пес означает, что но такой характеристике возможно, на основании соответствующих критериев разрушения, вести расчеты на прочность с определением требуемых коэффициентов запаса. Эти характеристики (называемые характеристиками трещиностой-костн): Кс, Kit — критические коэффициенты интенсивности напряжений при плоском напряженном состоянии и объемном растяжении (в случае плоской деформации); 6С — критическое раскрытие трещины в вершине (разрушающее смещение); /te — упруго пластическая вязкость разрушения; /„ — предел трещино-стойкости.

Таким образом, задача определения эффективности функционирования системы свелась к задаче определения начальных моментов распределения числа нормально функционирующих исполнительных элементов системы. Как известно, эти моменты легко находятся на основании соответствующих моментных производящих функций.

Используя дисплей 3, наладчик может получать сведения о состоянии инструмента на всей АЛ. Для этого по его запросу на экране дисплея высвечиваются следующие данные: номинальный ресурс в циклах для каждой группы инструмента, остаток ресурса до ближайшей плановой смены инструмента и число случайных поломок внутри данной группы инструмента, зафиксированное после предыдущей групповой смены инструмента. Каждая смена инструмента регистрируется в памяти ПК на основании соответствующих сигналов, подаваемых наладчиком "с пульта управления. По запросу наладчика на экран дисплея 3 выводится информация о фактической длительности выполнения отдельных движений (переходов) на АЛ в виде таблицы измерения. Данная информация используется для обнаружения причин задержек в случаях, когда фактическое время цикла работы АЛ превышает заданное. Эта же информация может быть использована при отладке и анализе работы оборудования.

Граничные условия к расчетным выражениям (6-70) или (6-71) получаются на основании соответствующих уравнений (6-26). Проводя такие же преобразования, как и при выводе уравнений граничных условий спектрального излучения, получаем уравнения граничных условий приближения Милна — Эддингтона для полного излучения:

В связя с этим приходится так же, как и в дифференциальных методах, ограничиваться заданием приближенных значений неизвестных заранее величин, входящих в интегральные уравнения и являющихся функционалами температурного поля. Наиболее эффективным представляется итерационный способ решения. Задаваясь на основании предварительных оценочных расчетов неизвестным температурным полем в излучающей системе, на основании соответствующих вышеприведенных уравнений определяют приближенное распределение спектральной интенсивности излучения, исходя из которого находят значения всех функционалов, подставляют их в интегральные уравнения и, решая последние, получают первое приближение для температурного поля. Многократно повторяя эту операцию, можно получить решение с любой степенью точности. Иными словами, здесь имеет место аналогия с определением коэффициентов переноса в дифференциальных методах расчета теплообмена излучением. Таким образом, интегральные уравнения теплообмена излучением в общем случае по существу являются своего рода интегральным приближением, часто используемым для исследований и расчетов радиационного теплообмена, в котором неизвестные функциональные величины определяются или задаются с той или иной степенью точности.

Время холостых ходов, совершаемых от основного распределительного вала, зависит от производительности. Поэтому продолжительность этих холостых ходов необходимо определять в угловых единицах на основании соответствующих паспортных данных (шаблонов, таблиц).

Организация контроля качества сварки состоит из проверки качества исходных материалов, технологической документации и квалификации сварщиков. Для ответственных сварных конструкций этот контроль производится на основании соответствующих правил или технических условий, например Правил Госгортех-надзора, Правил Морского регистра и т. п.

В дальнейшем мы не будем применять метод А. В. Верховского для определения касательных напряжений. Для чисто упругой деформации мы непосредственно используем результат, полученный А. В. Верховским для напряжений, нормальных к соответствующим сечениям. Для упруго-пластической деформации и для деформации ползучести используем деформационные гипотезы А. В. Верховского, подобно тому, как гипотеза плоских сечений при изгибе стержней постоянного сечения используется для упруго-пластической стадии деформации [13] и стадии ползучести [14]. Однако в этих случаях напряжения, нормальные к соответствующим сечениям, должны быть определены на основании соответствующих нелинейных зависимостей между напряжениями и деформациями (или скоростями деформации). При этом плоская деформация приближенно заменяется линейным напряженным состоянием.

продолжительность этих холостых ходов необходимо определять в угловых единицах на основании соответствующих паспортных данных (шаблонов, таблиц).

Конечно, решение о применении штамповки в каждом отдельном случае должно приниматься на основании соответствующих технико-экономических расчетов, однако можно говорить о некоторых закономерностях, позволяющих делать предварительные заключения о целесообразности применения того или иного метода получения заготовки. Можно связать величину экономически целесообразной партии штампуемых заготовок с разностью весов кованой и штампованной заготовки и использовать эту зависимость при выборе вида заготовки (рис. 56). Эти рекомендации относятся к крупным штамповкам. В настоящее время штамповка не ограничивается весом деталей в десятки килограммов, и мы уже встречаемся с заготовками весом в несколько тонн. Так, например, вес отдельных штамповок рычагов ротора поворотно-лопастных гидротурбин достигает 7 т. В комплект каждой гидротурбины входит шесть рычагов. При изготовлении 20 гидротурбин для Куйбышевской ГЭС была получена экономия легированной стали при переводе на штамповку 1320 /п.