Основании выполненных

Следует отметить, что в процессе разрушения стали по достижении предела текучести наступает стадия деформационного упрочнения. В качестве параметра, характеризующего протекание этой стадии, используется коэффициент деформационного упрочнения (k). Для стали группы прочности Х52 (17Г1С) k = 0,15. На основании вышеизложенного нами предложено следующее соотношение для нахождения текущего напряжения через коэффициент деформационного упрочнения

водородом (рН 4.5), на разрывной машине РМ-5. В результате проведенных исследований было установлено, что при напряжениях, не превышающих предела текучести сталей, воздействие последних на их термодинамическую устойчивость (по критериям изменения потенциала коррозии или величин токов в гальванопаре, состоящей из напряженного и ненапряженного металлов) незначительно. Резкое повышение механохимической активности сталей наблюдалось только по достижении механическими напряжениями предела текучести (см. рис. 25). в то время как в области упругих напряжений разблагороживания металла практически не наблюдалось. Это подтверждает корректность сделанных предпосылок при выводе полученной аналитической зависимости. На основании вышеизложенного можно сделать вывод о том. что учет механохи-мического эффекта необходимо проводить для конструкций, эксплуатирующихся при напряжениях, превышающих предел текучести. Для реальных условий это реализуется при суммировании остаточных растягивающих напряжений металлургического происхождения в трубах большого диаметра, имеющих один порядок величин с рабочими растягивающими напряжениями от внутрен-

На основании вышеизложенного можно сформулировать общую методику силового расчета; силовой расчет механизма без избы

На основании вышеизложенного можно сформулировать общую методику силового расчета; силовой расчет механизма без избы-

На основании вышеизложенного мы можем сделать следующие выводы:

На основании вышеизложенного, используя значения EL, ЕТ, VLT и GLT, соответствующие направлениям волокон, расчетным путем можно определить модули упругости в любом произвольном направлении. Принимая во внимание характеристики упрочняющего материала и матрицы, а также их содержание в композите, определяем величины EL и ЕТ.

На основании вышеизложенного, зная tKi для каж« дого прибора, можно определить tK путем вычисления q раз зависимости min tKiq+\. При этом надо заменять каждый раз значение, на котором достигается min, на величину б, определенную как

На основании вышеизложенного наработку, или время безотказной работы, системы рис. 4.19, а, б в А-м

На основании вышеизложенного можно определить поведение системы, резервированной т резервными устройствами, с помощью следующей совокупности формул:

На основании вышеизложенного уделим особое внимание следующим нелинейным системам:

На основании вышеизложенного можно сделать следующие выводы.

Таким образом, на основании выполненных расчетов можно сделать вывод о том, что хотя проверка на прочность, проведенная в соответствии с СНиП 2.05.06.-85 (при внутреннем давлении Р = = 5,5 МПа), удовлетворила его требования, тем не менее, согласно

Т — текущая температура плавления. При расчете принималось, что температура плавления чистого алюминия повышается с давлением на 6,3- 10~2 °С-м2/МН, а температура плавления чистого кремния снижается на 5,8- 10-2°С-м2/МН. На основании выполненных расчетов показано, что смещение эвтектической точки В (рис. б, а) диаграммы состояния Al — Si составляет 0,03% на 1 МН/м2; при этом смещение точки В происходит в сторону кремния (точка В'), т.е. эвтек-

На основании выполненных расчетов установлено, что наложение давления в процессе кристаллизации снижает энергию межфазного взаимодействия (поверхностное натяжение) на границе расплав — кристалл, а следовательно, и размер критического зародыша. Это в свою очередь приводит к увеличению числа центров кристаллизации. Кроме того, приложением давления можно добиться появления смачиваемости между различными фазами, если оно отсутствовало в обычных условиях.

На основании выполненных исследований определена оптимальная структура источников тепловой энергии СССР (см. рис. 6.3) и выявлены основные положения концепции развития теплоснабжения страны на перспективу.

Следует отметить, что в процессе решения наряду с выбором структуры источников теплоты определялись оптимальные параметры (диаметры) магистральных тепловых сетей и затраты в них, соответствующие этим параметрам. На основании выполненных расчетов выявлена эффективность использования каждой из ACT, что позволило провести их ранжировку. Оказалось, что наибольшее увеличение затрат в систему теплоснабжения происходит при исключении АСТ-6 (см. табл. 6.3). Следовательно, из всех ACT она является наиболее эффективной. Далее по степени эффективности идут: АСТ-4, АСТ-2 и АСТ-1. Наименее эффективными являются АСТ-3 и АСТ-5. Таким образом, для рассматриваемой агломерации оптимальными оказываются пять ACT, производительность которых в силу местных условий существенно различается между собой.

В 1955—1957 гг. НИИхиммашем совместно с ИЭС им. Е. О. Па-тона была решена задача контроля электрошлаковых швов большого сечения. Были изучены типы дефектов указанных выше швов, способы сканирования для их выявления, влияние различных факторов на чувствительность контроля, способы эталонирования чувствительности [100, 101]. На основании выполненных иссле-

Имеющиеся в заготовках макродефекты (трещины, слойки, пустоты), которые, естественно, не попадают в образцы, снижают однородность материала по прочности. Экспериментально определенный вариационный коэффициент для коэффициента фильтрации меньше расчетного, так как не все поры, учтенные в расчете, являются «анальными. Таким образом, на основании выполненных для графита марки ГМЗ расчетов можно считать, что вариация свойств предела прочности при сжатии, модуля упругости, электросопротивления, коэффициента фильтрации в основном определяется вариацией общей пористости (плотности) и диаметра областей когерентного рассеяния.

На основании выполненных экспериментальных исследований метода снижения давления в оболочке посредством перепуска пара под слой воды в специальную емкость можно сделать следующие выводы. *

На основании выполненных расчетов можно сделать вывод, что только в условиях Феттера [256] положительное влияние кислорода обусловлено вкладом цепного механизма. Ускоряющий эффект кислорода, установленный в работе Вайса и Фреча [250], вызван какими-то другими причинами.

На основании выполненных исследований и обобщения производственного опыта разработана технология сварки и термической обработки стыков рельсов. Рельсы, закаленные и без термического упрочнения, свариваются по одинаковым режимам. Строгое соблюдение установленных режимов обеспечивает высокое качество сварных стыков. Однако при сварке рельсов, подвергнутых объемной или поверхностной закалке, происходит разупрочнение металла в стыке и прилегающих участках, что в эксплуатации вызывает местный повышенный износ и увеличивает склонность к контактным повреждениям и изломам (особенно при низких температурах). Поэтому возникает необходимость в термическом упрочнении рельсов после сварки.

На основании выполненных работ, теплотехнических расчетов и данных эксплуатации вагонов с различными типами изоляции коэффициенты теплопередачи кузова грузовых вагонов принимаются равными: с изоляцией мипорои—0,42 ккал/(м*-ч-град), с изоляцией ПСБ — 0,36 ккал/(м2-ч-град).