Основании выражения

Если До>(/) определяют по выражению (4.45), то (Л(о)тах и (Aco)mm следует находить по той гармонике /, которая оказывает наибольшее влияние на изменение скорости. На основании выражений (4.43) — (4.45) формулу (4.47) можно представить следующим образом:

На основании выражений (5.48) и (5.49) находим скорость коррозионного растворения металла образца при повторно-статическом нагружении:

На основании выражений (5.2) и (5.3) получаем следующие формулы Амонтона — Кулона для приближенного определения полной силы трения покоя и силы трения движения:

На основании выражений (21.11) и (21.12) можно получить зависимость между моментами, действующими на водило и коронное колесо:

Это уравнение является обыкновенным дифференциальным уравнением первого порядка. Приняв Л = о,2, на основании выражений (6.41) имеем

На основании выражений (3.1) и (3.2) находим скорость коррозионного растворения металла образца при повторно-статическом нагружении:

На основании выражений (2.5) и (2.6) имеем:

Если к моменту времени t число оторвавшихся дислокационных петель в единице объема в среднем равно n(t), то на основании выражений (11) и (14) суммарная дислокационная деформация

Зависимости (12.15) характеризуют необходимые условия эквивалентного структурного преобразования А„-модели в ациклическую Гп-модель. Необходимость условий (12.15) вытекает из матричного равенства (12.4), достаточность можно считать обеспеченной, если для любой удовлетворяющей им вещественной симметричной матрицы G можно построить симметричные матрицы S, D и В0 такие, что выполняется равенство (12.4). Алгоритм для определения элементов матриц S, D и В0 нетрудно составить на основании выражений (12.4), (12.11), (12.13). Параметры с,, вхо-

Действие системы из 2« симметричных сосредоточенных грузов Qcj, расположенных в одной продольной плоскости попарно на одинаковых расстояниях lcj от левой и правой опор с эксцентрицитетами bcj, рассмотрено выше. Если не учитывать трение, то на основании выражений (6. 46)—(6. 48) для такой системы грузов уравнения упругой линии, изгибающих моментов и опорных реакций будут:

Для устранения первой гармоники неуравновешенности используется пара симметричных грузов, расположенных в плоскости этой гармоники. На основании выражений (6. 51в) и (6. 55в) из условия (6. 64) получаем следующую формулу для определения величины уравновешивающих симметричных грузов:

Пусть звенья i и / образуют цилиндрическую пару (рис. 3.12). Положение звена / относительно звена i определяется двумя параметрами — угловым ф;; и линейным Зц. На основании выражения (3.25) имеем:

На основании выражения (4.4) М =-/ч ХВ- ~ У5г '

Расчетная формула для определения /,/ (ф) составляется на основании выражения (4.8).

Момент трения во вращательной паре, образуемой звеньями JX и v, определяем на основании выражения (5.25) формулой

Докажем, что рассмотренное преобразование является вполне каноническим. Так как Н' = Н, то на основании выражения (5.43) можно записать

где е 1 и б з - деформации по ширине и толщине образца при растяжении вдоль оси 2 и eV и с'3' -вдоль оси 1. Таким образом, определив значение параметров анизотропии F, G, H и вид закона упрочнения по результатам одноосного растяжения, на основании выражения (2.49), определяются предельные давления, напряжения и деформации, в случае степенного

На основании выражения (8), полагая что средняя скорость роста кристаллов VCp — lw, a f0 - О, получим:

На основании выражения (5-8) можно заключить, что для процесса /—2 (рис. 5-1) площадь /—2—2'—/', лежащая под кривой, отображающей этот процесс, выражает количество тепла, участвующее в этом процессе.

Произведение GJP называется жесткостью бруса при кручении. Задаваясь значением допустимого угла 0, на основании выражения (2.30) определяют размеры сечения из условия достаточной жесткости.

Тогда, на основании выражения (2.40), получим:

линии на основании выражения