Основании зависимостей

лачкового механизма с роликовым коромыслом на основании уравнения (2.14).

Реакции (F"tj и F30 находим из плана сил, построенного на основании уравнения равновесия:

Практически значения осст таковы, что дефекты и концентраторы вызывают локальные пластические деформации. В этом случае, степень превышения напряжений и деформаций оценивается коэффициентами концентрации пластических напряжений Ка и деформаций КЕ, которые рассчитываются на основании уравнения Нейбера:

Пуск в ход (разбег). Скорость ведущего звена механизма возрастает от нуля до нормальной рабочей скорости. Так как в начале пуска Т0 = 0, то на основании уравнения (4.12) имеем

Формулами (16.13) — (16.16) можно пользоваться при решении задач анализа и синтеза кулачковых механизмов. Если зависимость s = s (ф) выражена аналитически, то, задаваясь радиусом г0 основной окружности кулачка, на основании уравнения (16.13) можно с требуемой степенью точности вычислить полярные координаты любого числа точек профиля кулачка и в соответствии с полученными результатами разметить, а затем изготовить кулачок.

Обычно известными величинами при статическом расчете планетарной передачи являются крутящий момент Мд и размеры звеньев. Величины крутящих моментов МБ и Mi определяют через момент Мд и кинематические параметры передачи на основании уравнения (21.8).

Предположим, что мгновенный точечный источник теплоты мощностью q действовал в течение бесконечно малого отрезка времени dt и с тех пор прошло время /. Тогда приращение температуры точек тела на основании уравнения (6.2)

На основании уравнения (б) выражение (а) принимает вид

Придав балке, представленной на рис. 2.64, условное изображение (рис. 2.65, а), определим внутренние силовые факторы в ее поперечных сечениях. В соответствии с местом приложения нагрузок — пары сил с моментом М0, сосредоточенной силы F и равномерно распределенной нагрузки интенсивностью q — разделим балку на три участка: /, // и ///. Рассечем балку на участке / сечением, расположенным на расстоянии х от места приложения момента М0, и отбросим правую часть балки (рис. 2.65, б). Тогда на основании уравнения (2.1)

так как на основании уравнения связи вариации координат 6*, и дг удовлетворяют 'Уравнению

поэтому на основании уравнения (8)

основании зависимостей (7.25) можно построить номограмму для определения коэффициентов k\ = т3н/(4ле) и /г2 = т2н/(64ле), которые содержатся в выражениях (7.23) и (7.24) (рис. 7.9).

m = l На основании зависимостей (5.51) имеем

На основании зависимостей (45) получены формулы для передаточных отношений (см. табл. 18).

Ha основании зависимостей (4 5) получены формулы для передаточных отношений (см. табл. 18).

г) по известному вектору 5Со Ш на основании зависимостей (19.19) вычисляются векторы -уо' Е, уо' Е (? = О, 1, 2, . . ., а—1).

Интеграл (47.40) вычисляется в примере один раз при заданной зависимости тс (ф), причем /г = 1700 кГ-м. Для вычисления интеграла (47.41) на основании зависимостей (47.13)—(47,15) получим выражение

На основании зависимостей (1.18), (1.21), (1.24) ток в якорной цепи двигателя можно представить в виде

Матрицы-столбцы произвольных постоянных Сх, С2 на основании зависимостей (5.33) определим в виде:

Определение скачков при представлении частного решения в форме ряда. На основании зависимостей (4.62), (4.63) запишем:

Ha рис. 51 приведено семейство кривых ах/р для ряда фиксированных значений о. На основании зависимостей (5.51) аналогичный вид имеет график а2р, отличающийся лишь знаком функции и масштабным коэффициентом аа. Если а < 1

Допустим, что на основании зависимостей, приведенных в п. 28, приняты меры, обеспечивающие с некоторым запасом выполнение условий динамической устойчивости. Тогда определитель однородной системы, полученной из (6.57), не обращается в нуль на всем диапазоне значений со. Следовательно, система (6.57) будет иметь однозначное решение (А0, AI, Bit Л2, Bz, А3, В3). При решении системы (6.57) целесообразно использование ЭВМ.