Особенностью поведения

Особенностью конструкции конического роликового подшипника является то, что сепаратор выступает за пределы наружного кольца на тип (рис. 6.31,а). Это следует а , ,_ _t а учитывать при установке смежных с подшипниками деталей, например шлицевых гаек (рис. 6.31,6), или при установке двух рядов расположенных подшипников (рис. 6.31,в). Смежная деталь должна отстоять от торца наружного кольца конического роликоподшипника на Л = 4...6 мм. Чтобы цилиндрические поверхности смежных деталей не касались сепаратора, высоты /г, и h2 не должны Рис. 6.30 превышать величин:

При внутреннем зацеплении шестерню тихоходной ступени располагают консольно (рис. 14.11, а, б). Расточку отверстий в корпусе делают со стороны наружной стенки. Поэтому должно выполняться соотношение D,>/)2. В варианте конструкции по рис. 14.11, а подшипники установлены «враспор». Особенностью конструкции является то, что подшипник, расположенный на внутренней стенке редуктора,

Редукторы коническо-цилиндрические. Промежуточные валы коническо-цилиндрических редукторов устанавливаю! на конических роликоподшипниках (рис. 14.12, я, б). Схема установки «враспор». Особенностью конструкции является то, что помимо регулировки осевого зазора в подшипниках необходимо выполнять регулировку конического зацепления, которое осуществляется осевым перемещением всего собранного комплекта вала. Обе регулировки осуществляются набором гонких металлических прокладок У, устанавливаемых под фланцы привертных крышек (рис. 14.12, а), или двумя нажимными винтами 2, вворачиваемыми в закладные крышки (рис. 14.12,6). В конструкции по рис. 14.12, а для перемещения вала прокладки под крышками подшипников переставляю! с одной стороны корпуса на другую, причем

Создание ynopni>ix 6t/pritKoo на валу. Особенностью конструкции подшипника качения является то, чго его внутреннее кольцо является весьма податливой деталью. Чтобы внутреннее кольцо было установлено на валу точно без переке)са, его необходимо поджимать при сборке к заплечику вала или к торцу детали, установленной на валу. Кольцо подшипника .должно

Особенностью конструкции конического роликового подшипника является то, что сепаратор выступает за пределы наружного кольца на величины «т» и «п», рис. 7.56, а. Это следует учитывать при установке смежных с подшипниками деталей, например, шлицевых гаек (рис. 7.56, б) или при установке двух рядом расположенных подшипников (рис. 7.56,8). Смежная деталь должна отстоять от торца наружного кольца конического роликоподшипника на величину Ь = 4...6 мм. Чтобы цилиндрические поверхности смежных деталей на касались сепаратора, высоты /г, и /12 не должны превышать значений:

При внутреннем зацеплении шестерню тихоходной ступени располагают консольно (рис. 12.16). Расточку отверстий в корпусе выполняют со стороны внешней стенки. Необходимо выполнять соотношение D\^sD<,. В варианте конструкции по рис. 12.16, а подшипники установлены «враспор», необходимый осевой зазор устанавливают подбором компенсаторного кольца /. Чтобы обеспечить осевую фиксацию вала, внутренние кольца подшипников поджимают к торцу вала с помощью винта 2 и торцовой шайбы 3. Особенностью конструкции является то, что подшипник, расположенный на внутренней стенке редуктора, нагружен большей радиальной силой, а диаметральные размеры корпусной детали в этом месте ограничены, так как рядом расположена промежуточная опора с подшипниками опор соосно расположенных входного и выходного валов. Поэтому часто во внутренней стенке устанавливают радиальный подшипник с короткими цилиндрическими роликами (рис. 12.16,6). Такая опора является плавающей. Вторую опору выполняют фиксирующей, располагая шариковый радиальный однорядный подшипник в стакане, т. е. применяют схему /а установки подшипников. Весь комплект деталей, устанавливаемых на валу, стягивают круглой шлицевой гайкой 4.

Редукторы коническо-цилиндриче-ские. Промежуточные валы коническо-нилиндрических редукторов устанавливают на конических роликоподшипниках (рис. 12.20). Схема установки — «враспор». Особенностью конструкции является то, что помимо регулировки осевого зазора в подшипниках необходимо выполнять регулировку конического зацепления, которое осуществляется осевым перемещением всего собранного комплекта вала. Обе регулировки осуществляются или набором гонких металлических прокладок /, устанавливаемых под фланцы приверт-

Создание упорных заплечиков на валу. Особенностью конструкции подшипника качения является то, что его внутреннее кольцо является весьма податливой деталью. Чтобы внутреннее кольцо было установлено на валу точно, без перекоса, его необходимо поджимать при сборке к заплечику вала или к торцу детали, установленной на валу. Кольцо подшипника должно прилегать к упорному заплечику своей плоской торцовой поверхностью. С одной стороны высота заплечика вала должна быть больше координаты фаски подшипника, с другой — должна быть выбрана с учетом возможности снятия подшипника с вала. Необходимые сведения по выбору высоты заплечика вала приведены выше в 7.5.

Особенностью конструкции конического роликового подшипника является то, что сепаратор выступает за пределы наружного кольца на величины «/я» и «л», рис. 7.56, а. Это следует учитывать при установке смежных с подшипниками деталей, например, шлицевых гаек (рис. 7.56, б) или при установке двух рядом расположенных подшипников (рис. 7.56, в). Смежная деталь должна отстоять от торца наружного кольца конического роликоподшипника на b = 4...6 мм. Чтобы

осевой зазор устанавливают подбором компенсаторного кольца 1. Для обеспечения осевой фиксации вала внутренние кольца подшипников поджимают к торцу вала с помощью винта 2и торцовой шайбы 3. Особенностью конструкции является то, что подшипник, расположенный на внутренней стенке редуктора, нагружен большей радиальной силой, а диаметральные размеры корпусной детали в этом месте ограничены, так как рядом расположена промежуточная опора с подшипниками опор соосно расположенных входного и выходного валов. Поэтому часто во внутренней стенке устанавливают радиальный подшипник с короткими цилиндрическими роликами (рис. 12.17, б). Такая опора является плавающей. Вторую опору выполняют фиксирующей, располагая шариковый радиальный однорядный подшипник в стакане, т. е. применяют схему 1а (рис. 3.9) установки подшипников. Комплект деталей на валу стягивают круглой шлицевой гайкой 4.

Редукторы коническо-цилиндрические. Промежуточные валы коническо-цилиндрических редукторов устанавливают на конических роликоподшипниках (рис. 12.21). Схема установки — «враспор». Особенностью конструкции является то, что помимо регулирования осевого зазора в подшипниках необходимо выполнять регулирование конического зацепления, которое выполняют осевым перемещением всего собранного комплекта вала. И одно, и другое регулирование осуществляют с помощью либо набора тонких металлических прокладок 1, устанавливаемых под фланцы привертных крышек (рис. 12.21, а), либо двумя нажимными винтами 2, вворачиваемыми в закладные крышки (рис. 12.21, б). В конструкции по рис. 12.21, а для перемещения вала прокладки под крышками подшипников переставляют с одной стороны корпуса на другую, причем суммарная толщина их, для сохранения правильной установки подшипников, должна оставаться неизменной. Регулируя осевое положение вала винтами 2, отворачивают нажимной винт с одной стороны корпуса, одновременно заворачивая винт с другой стороны на такую же величину.

. В результате измерений для деформированного Пористого железа были выявлены зависимости фрактальных размерностей D границ от степени деформации при различных фиксированных значениях пористости. В случае внутризеренных пор эти величины совпадали с топологической размерностью. Измеренные значения фрактальных размерностей межзереиНых пор свидетельствовали о формировании фрактальной структуры парового пространства. В последнем случае обнаруживалось увеличение фрактальной размерности вблиаи порога пер-коляции, соответствующего переходу от изолированных паровых кластеров к «бесконечному» кластеру парового компонента. Особенностью поведения фрактальных размерностей явилось увеличение значений D при деформациях, соответствующих стадии предроЗрушения. Этот эффект обусловлен появлением микротрещин, распростроиявшихся по межзеренным границам между порами расположенными в тройных стыках зерен.

Фундаментальной особенностью поведения металлических материалов, подвергающихся разрушению, является непременное наличие перед разрушением микро - или макродеформации. В зависимости от структурного состояния, вида нагружения и асимметрии цикла предел выносливости ОЦК - металлов и сплавов может быть по своему значению выше и ниже физического предела текучести. В том случае, когда он ниже физического предела текуче-

Наиболее отличительной особенностью поведения материала при указанных условиях нагружения является присходящее в них в процессе работы существенное изменение структуры и свойств. Степень и характер этих изменений определяются уров-82

Ход кривых при 680 и 700° С (рис. 142, виг) такой же, как и при 660° С. Особенностью поведения материала при этих температурах испытания является более низкий уровень стабилизации структурного состояния. Устойчивые значения электросопротивления после 15 и 20 циклов нагруже-ния в обоих случаях были ниже исходных.

Особенностью поведения тепла есть его стремление «стекать» с горячего предмета: так же как вода всегда стекает вниз по склону, тепло всегда будет стекать «по склону температуры», то есть из более горячей в более холодную область, если только не принять меры для предотвращения этого процесса. Конечно, с помощью холодильника мы можем накачать тепло «в обратную сторону», точно так же, как мы насосом поднимаем воду вверх, однако работа самих насосов и холодильников сопровождается превращением механической или электрической энергии в тепло. Таким образом, как бы мы ни старались «повернуть против течения», мы при этом лишь ускоряем тенденцию природы к «увеличению беспорядка», то есть к увеличению в ней количества тепла. Этот вывод обобщен во втором законе термодинамики, который гласит: тепло не может само по себе передаваться от более холодного к более теплому предмету,

Отличительной особенностью поведения полуфабриката материала ГМЗ (температура обработки 1300° С) при температуре »200°С является меньшая величина роста по сравнению со средним ростом образцов, термообработанных при 2000— 3000° С. В результате дальнейшего увеличения температуры и дозы облучения усадка неграфитированных образцов усиливается, и после облучения при 550° С флюенсом 2-Ю21 нейтр./см2 усадка достигает 3%, в то время как размерные изменения графита близки к нулю (рис. 4.1). Кроме того, с ростом дозы видна определенная тенденция к смещению точки, соответствующей переходу от распухания к усадке, в сторону более высокой температуры обработки. В этой связи напрашивается вывод о необходимости проведения высокотемпературной графитации реакторного графита, по крайней мере при температуре не ниже 2500—2600° С.

«отличие от окислов алюминия ооладают относительно невысокой температурой плавления (ТЮ2 — 1367е). Поэтому титан, расходуемый на образование окислов, не может оказывать модифицирующего влияния на структуру металла, способствующего созданию дополнительных центров кристаллизации. Однако раскисление титаном имеет выгодную сторону, так как легкоплавкость окислов титана приводит к их всплыванию в шлак, а следовательно, очищению металла, увеличению его плотности. Важным фактором, в большой степени определяющим устойчивость стали против образования горячих трещин, является также количество и состояние серы в металле. Наличие по границам зерен большого количества легкоплавких сульфидов железа в значительной степени увеличивает склонность металла к красноломкости, к образованию горячих трещин. Оказывается, как было установлено Ю. Т.. Лукашевич-Дувановой [23, кроме образования окислов, титан в расплаве энергично вступает в реакцию с серой, образуя тугоплавкие сульфиды. Реакция проходит тем полнее, чем больше отношение Ti : S. Так, при отношении Ti'S>2 в исследуемых слитках почти вся сера находилась в виде сульфидов титана. Фишел [3] выяснил, с какими элементами и в каких количествах связывается сера в сплавах Ге—T1--S и Fe—Ti—S—С. Оказалось, что сульфид титана при температуре 1200° образует отдельную фазу и располагается по границам .зерен, а при более высоких температурах растворяется в железе. Установлено полезное влияние титана на пластические свойства стали, так как он энергично связывает серу, предотвращая этим выделение легкоплавких сульфидов по границам зерен. Таким образом, для получения модифицирующего эффекта от введения титана необходимо иметь в расплаве некоторое его избыточное количество, совмещая введение добавок титана с предварительным тщательным раскислением металла другими элементами, например алюминием. Находясь в избыточном количестве в расплаве, титан легко соединяется с углеродом, образуя прочный карбид, который имеет температуру плавления около 3000° и, выпадая первым в расплавленной железоуглеродистой массе, создает дополнительные центры кристаллизации. Другой особенностью поведения титана в жидкой стали является высокая способность его к образованию прочных нитридов с температурой плавления 2930°, которые, в свою очередь, ввиду высокой тугоплавкости могут служить при определенных размерах критическими зародышами кристаллов.

Характер дозной зависимости радиационного роста урана на начальной стадии тесно связан с условиями облучения и исходной обработкой образца. С. Т. Конобеевским с сотрудниками [9] исследована начальная стадия радиационного роста урановых образцов, подвергнутых различной предварительной термообработке, при двух температурах облучения: — 150 и 120° С. Результаты этих экспериментов представлены на рис. 112, 113. Сравнение поведения под облучением образцов, отличающихся предварительной обработкой, показывает, что деформация радиационного роста холоднодеформированных образцов при низкотемпературном облучении растет примерно линейно с дозой облучения (рис. 112, кривая /). У образца, предварительно отожженного при Т = 250° С (кривая 2), на начальной стадии облучения наблюдается ускоренное по сравнению с холоднодеформированным образцом удлинение. Характерной особенностью поведения образцов, предварительно отожженных при температуре 500 и 620° С, является отсутствие деформации роста на начальной стадии (кривые 5, 6).

Характерной особенностью поведения чугуна при высоких температурах является его рост, связанный с необратимым увеличением объема. Этот рост особенно увеличивается при термоциклировании — периодическом нагреве и охлаждении. Причинами роста чугуна являются графитизация при нагреве и выделение растворенного углерода на новых центрах графитизации при охлаждении, а также проникновение кислорода во внутрь изделия, приводящее к окислению металлической матрицы чугуна особенно по границам включений графита или по границам зерен. Рост весьма велик, когда имеет место неодновременное Fea^± FeY превращение в различных слоях металла при частых колебаниях температуры. Это приводит к объемным изменениям, создающим сжимающие и растягивающие напряжения, обусловливающие возникновение микротрещин. Микротрещины сами увеличивают объем чугуна и служат добавочными каналами для окисления металлической основы агрессивными газами.

Сложнолегированные сплавы с большим содержанием никеля характеризуются более высокой жаропрочностью при температурах от 700 до 1000 °С. Поэтому эти сплавы в настоящее время предполагаются в качестве основных конструкционных материалов для ТА в высокотемпературных газоохлаждаемых реакторах. Так, для ПГ рекомендуются сплавы типов 05ХН46МВБЧ и ОЗХ21Н32МЗБ, работающие при температурах теплоносителей до 800 °С. В ПТО, работающих при более высоких температурах (до 1000 °С), требуются сплавы с еще большим содержанием никеля (такие, как ХН55МВЦ). Неблагоприятной особенностью поведения этих сплавов является то, что при длительном воздействии высокой температуры возможно выделение карбидной фазы сплавов на основе железа и никеля, отражающееся на структурной стабильности и приводящее к снижению прочности и охрупчива-нию. Кроме того, следует отметить как особенность поведения сплавов в гелиевом теплоносителе возможность снижения усталостной прочности и сопротивления ползучести под воздействием кислорода из-за отсутствия защитной оксидной пленки в среде гелия.

Выше были рассмотрены некоторые наиболее общие закономерности неупругого деформирования конструкции и, в частности, стабилизация процессов деформирования при постоянной и циклически изменяющейся нагрузке, а также связанное с этой особенностью поведения определение предельных состояний. Для произвольных конструкций этим в основном исчерпываются возможности общего анализа; более детальное исследование деформационного поведения при различных программах изменения внешних воздействий возможно лишь путем проведения расчетов для конкретных конструкций и условий нагружения. Существует лишь один класс конструкций, применительно к которому общий анализ может быть продолжен и распространен на произвольное повторно-переменное нагружение, —это конструкции, для которых совместное подпространство С одномерно, т. е. деформируемые системы с одной степенью свободы. Для краткости в дальнейшем будем называть их одно-параметрическими (деформации во всех точках могут быть определены с помощью одного параметра). Чтобы избежать путаницы, заметим, что в монографии [16 ] число параметров системы связывали с размерностью уравновешенного пространства Y (т. е. с определением самоуравновешенных напряжений), а не пространства С, как в данном случае.