Определяется механизмом

Записанные в приведенном виде, они называются уравнениями движения механизма в дифференциальной форме. Приведенная сила или момент в правой части этих уравнений может быть представлена алгебраической суммой двух слагаемых, одно из которых определено для движущих сил, а другое — для сил сопротивления. Для машин различного технологического назначения силы движущие и силы сопротивления зависят от одного или нескольких параметров — перемещения, скорости и времени, что определяется механическими характеристиками двигателя и механизма исполнительного органа.

Здесь р — параметр, характеризующий момент потери пластической устойчивости оболочки, ослабленной мягкой прослойкой; св — временное сопротивление металла мягкой прослойки; /(с^, п) — некоторый функционал, определяющий степень контактного упрочнения мягкой прослойки, работающей в составе оболочковой конструкции, в зависимости от конструктивно геометрических параметров с^ (например. А."в = а°м / а" , к = /? / / и т.п.) и схема нагружения (параметра двухос-ности /? = е*2 /d[). Исходя из этих позиций, основное внимание при оценке несущей способности тонкостенных оболочковых конструкций, как правило, уделялось исследованию влияния конструктивно-геометрических параметров механически неоднородных соединений на их статическую прочность аср /75/. При этом анализ базировался на основных закономерностях механического поведения неоднородных соединений, установленных ранее для листовых или стержневых конструкций. Для рассматриваемых конструкций в процессе их нагружения статической нагрузкой характерно контактное упрочнение наиболее слабого звена — мягкой прослойки. При этом его роль существенно возрастает с уменьшением относительной толщины прослойки к, что ведет к повышению прочности и снижению пластичности соединений, и в диапазоне относительно малых величин к несущая способность соединений практически находится на уровне прочности более твердого металла (Т). При размерах мягких прослоек больше толщины соединяемых элементов (к > 1 ) практически отсутствует контактное упрочнение мягкого металла и статическая прочность соединения, ослабленных мягкими прослойками, определяется механическими характеристиками металла (М) (например, рав').

Анализируя данные расчетные схемы, можно констатировать, что показатель двухосности нагружения п = а2 / <5\ по мере изменения компонент напряжений в стенке конструкции CJ2 и G\ изменяется в пределах от 0 до 1 (1 схема) и от 1 до 0 (2 схема). Наиболее ингересным с точки зрения оценки несущей способности оболочковых конструкций является первый вариант расчетной схемы. В данном случае работоспособность оболочковых конструкций полностью определяется несущей способностью неоднородных соединений. При втором варианте расположения мягкой прослойки возможны два случая. В первом — несущая способность неоднородных соединений определяется механическими характеристиками более прочного металла. Во втором случае работо-

Здесь Р — параметр, характеризующий момент потери пластической устойчивости оболочки, ослабленной мягкой прослойкой; СУ" — временное сопротивление металла мягкой прослойки; f(Cj, n) — некоторый функционал, определяющий степень контактного упрочнения мягкой прослойки, работающей в составе оболочковой конструкции, в зависимости от конструктивно геометрических параметров с/ (например, ?в = а°м / ав , к =h 11 и т.п.) и схема нагружения (параметра двухос-ности п = CJ2 / Oj). Исходя из этих позиций, основное внимание при оценке несущей способности тонкостенных оболочковых конструкций, как правило, уделялось исследованию влияния конструктивно-геометрических параметров механически неоднородных соединений на их статическую прочность сгср /75/. При этом анализ базировался на основных закономерностях механического поведения неоднородных соединений, установленных ранее для листовых или стержневых конструкций. Для рассматриваемых конструкций в процессе их нагружения статической нагрузкой характерно контактное упрочнение наиболее слабого звена — мягкой прослойки. При этом его роль существенно возрастает с уменьшением относительной толщины прослойки к, что ведет к повышению прочности и снижению пластичности соединений, и в диапазоне относительно малых величин к несущая способность соединений практически находится на уровне прочности более твердого металла (Т). При размерах мягких прослоек больше толщины соединяемых элементов (к > 1) практически отсутствует контактное упрочнение мягкого металла и статическая прочность соединения, ослабленных мягкими прослойками, определяется механическими характеристиками металла (М) (например, рав').

Анализируя данные расчетные схемы, можно констатировать, что показатель двухосности нагружения п = ^ IСТ1 по мере изменения компонент напряжений в стенке конструкции О2 и о \ изменяется в пределах от 0 до 1 (1 схема) и от 1 до 0 (2 схема). Наиболее интересным с точки зрения оценки несущей способности оболочковых конструкций является первый вариант расчетной схемы. В данном случае работоспособность оболочковых конструкций полностью определяется несущей способностью неоднородных соединений. При втором варианте расположения мягкой прослойки возможны два случая. В первом — несущая способность неоднородных соединений определяется механическими характеристиками более прочного металла. Во втором случае работо-

Элементарным -процессом ударно-теплового изнашивания является отрыв частиц металла от поверхности изнашивания в результате многократного пластического деформирования или непосредственно среза, связанного с внедрением твердых частиц при ударе. При ударно-тепловом изнашивании большую роль играют окислительные процессы, а также возможность охлаждения контактируемых поверхностей. Интенсивность ударно-теплового изнашивания определяется механическими свойствами металла, уровнем внешнего силового воздействия и температурой контактируемых пар.

Следует учитывать, что продолжительность испытания в значительной мере определяется механическими свойствами испытуемого материала, поэтому в каждом конкретном случае время испытания нужно уточнять методическими опытами.

2. Механизм изнашивания определяется механическими свойствами изнашиваемой поверхности. Пластичные и вязкие стали изнашиваются преимущественно в результате развития полидеформационных процессов, твердые и хрупкие стали — в результате хрупкого выкрашивания. Эта 'особенность ударно-абразивного изнашивания позволяет предположить, что основные закономерности изнашивания также определяются механическими свойствами изнашиваемой стали. Можно ожидать, что для вязкой и хрупкой областей разрушения справедливы свои закономерности ударно-абразивного изнашивания. С учетом этого обстоятельства дальнейшее исследование основных закономерностей ударно-абразивного изнашивания проведено раздельно для вязкой и хрупкой области разрушения. .

Величина нахлестки определяется механическими свойствами паяемого материала, паяного шва и требованиями, предъявляемыми к конструкции, Толщина паяемого материала S устанавливается при проектировании паяной конструкции. На стадии эскизного и технического проектов обозначения паяных швов на чертеже — по ГОСТ 2.313—68.

имеются два эфферентных пути — один к мышечным волокнам, определяющим сократительную функцию мышцы, и другой — к рецепторам. В таком виде модель системы управления мышцей нелинейна. Дж. Хук [11] предложил модель мышцы, схема которой изображена на рис. 4. Сила F, которую создает генератор, и коэффициент демпфирования В зависят от биохимических процессов, происходящих в мышце. Жесткость К определяется механическими свойствами мышцы.

в) наступление заедания связано с предельными механическими нагрузками на поверхность контакта. Разрушение поверхностей в процессе заедания, по-видимому, определяется механическими свойствами поверхностных слоев, представляющих собой соединения железа с активным элементом присадки, а также структурными превращениями металла, возникающими в процессе трения под воздействием местных: температур.

1. Одним из таких режимов выделяется область изменения параметров, в которой интенсивность теплообмена целиком определяется механизмом переноса, обусловленным процессом парообразования (развитое пузырьковое кипение). В этой области коэффициент теплоотдачи не зависит от скорости парожидкостиой смеси

определяется механизмом уноса капель, предложил использовать известный параметр Стина, приравняв его постоянной, соответствующей началу уноса:

соответствует напряжению огибания дислокациями этих барьеров по механизму Орована; если барьеры представляют собой точечные препятствия малой мощности, то предел текучести определяется процессом перерезания препятствий; если барьеры представляют собой дислокации «леса» (а ими могут быть и дислокационные петли, плоскости которых перпендикулярны направлению сдвига скользящих дислокаций), то предел текучести определяется механизмом пересечения этого «леса» дислокаций и т. д.

Влияние облучения на напряжение течения наиболее полно изучено на моно- и поликристаллической меди. Однако до сих пор однозначно не выяснен контролирующий движение дислокаций механизм в температурном интервале О К — Т0. Согласно данным работы [52], эта зависимость определяется механизмом преодоления только тетрагональных искажений и хорошо соответствует теории Фляйшера. Однако Мэйкин [53], определяя активационные параметры пластического течения Н и V облученных кристаллов меди по описанному выше методу, установил, что Н является температурно-зависимой величиной. Это дает основание считать, что при облучении создается целый спектр препятствий по размерам и прочности. По этой причине полученные экспериментальные данные не могут быть корректно описаны теориями Зеегера или Фляйшера.

В результате анализа полученных экспериментальных данных О. Т. Башта делает вывод, что независимость декремента колебаний от номера тона для ЭИ961, по крайней мере для высоких напряжений при изгибе определяется механизмом рассеяния энергии в материале, обусловленном, в основном, магнитно-механическим гистерезисом.

В случаях, когда удается обеспечить выполнение выдвинутых условий, получаются коникографы, свободные от многих недостатков, указанных в предыдущем параграфе. Поскольку и здесь форма конического сечения, по-прежнему, определяется механизмом, построенным для воспроизведения исходного контура, устранение недостатков, рассмотренных в п. 12, обеспечивается главным образом за счет использования специфических свойств кривых 4-го порядка. Инвертируя отдельные виды кривых 4-го порядка, можно воспроизвести конические сечения либо относительно фокуса, либо относительно центра. Механизация такого процесса значительно упрощается, так как при этом отсутствуют трудности, с которыми приходится считаться1 при разработке коникографа для воспроизведения конических сечений относительно вершины.

Константа а зависит от природы металла и состава раствора, константа Ь определяется механизмом электродной реакции.

1 Очевидно, имеется в виду магнитный материал, коэрцитивная сила которого определяется механизмом перемагничивання мелких однодоменных частиц кристаллической фазы. Прим. ред.

Конечный размер зерна определяется механизмом рекристаллизации. Как показано в работе [ 142], степень измельчения зерна при переходе через точку Ъ Чернова может изменяться в 30 раз в зависимости от ха-

На колесном основании 1 робота расположены двух-координатный крестовый стол 2 и колонна 8. На колонне смонтирована рука 7 со сменными захватами 5. На крестовом столе установлено приспособление 3, обеспечивающее базирование и установку специальной тары 4 с упорядочение расположенными заготовками. Положение робота у станка определяется механизмом 10, подвижный штырь которого входит в зацепление с фиксирующей рейкой 11, установленной рядом с рельсовым путем. Робот может перемещаться по рельсовому пути вдоль станка к автоматизированному складу 9. Он имеет пять степеней свободы (без учета движения захвата и перемещения по рельсовому пути). Продольное и поперечное

Конечный размер зерна определяется механизмом рекристаллизации. Как показано в работе [ 142], степень измельчения зерна при переходе через точку Ъ Чернова может изменяться в 30 раз в зависимости'от ха-

Рекомендуем ознакомиться:

Определяется количеством

Ориентированные перпендикулярно

Ориентированных стеклопластиков

Ориентированной структурой

Ориентировки кристаллов

Ориентировочная стоимость

Ориентировочно определена

Ориентирующих устройств

Определялось изменение

Ортогональных направлениях

Ортогональной регрессии

Ортотропных цилиндрических

Меню:

Главная страница Термины