Определяются экспериментально

Как и в большинстве методов построения предельных поверхностей слоистых композитов, считается, что разрушение локализовано в слое, для которого выполнен критерий прочности. После изменения упругих свойств разрушенного слоя в соответствии с его новым состоянием снова определяются эффективные значения матриц жесткости и податливости композита. Действующие на композит нагрузки теперь воспринимают слои, в которых предельное состояние еще не достигнуто. Процесс ступенчатого приложения нагрузки повторяется до разрушения слоистого композита в целом. Считают, как правило, что для полной потери несущей способности композитом достаточно, чтобы по крайней мере в двух слоях было достигнуто предельное напряжение (деформация) в направлении волокон.

Для решения системы нелинейных уравнений параболического типа (1.8) ... (1.11) с краевыми условиями (1.12) ... ... (1.14) может быть применен метод сеток с использованием явной схемы, согласно которому система уравнений приводится к безразмерному виду и записывается в конечных разностях. Вид конечно-разностных аналогов исходных уравнений и метод их решения применительно к рассматриваемой задаче представлены в [9]. Алгоритм решения этой задачи был реализован в виде программы расчета на БЭСМ-4М. При расчете задаются геометрические размеры пучка, параметры потока теплоносителя на входе в пучок, распределение тепловыделения (тешюподвода)?у по длине и радиусу пучка и физические свойства теплоносителя. Для замыкания системы уравнений из эксперимента определяются эффективные коэффициенты турбулентной теплопроводности Хэфф, вязкости *>эфф и коэффициент гидравлического сопротивления ? в виде зависимотей от критериев подобия, характеризующих процесс [39].

Анализ упругого состояния материала с целью определения эффективных характеристик проводился с помощью метода поэтапной квазигомогенизации. Суть метода состоит в том, что вначале выделяется представительный объем неоднородного материала, который разбивается на области, удобные для интегрирования, и определяются эффективные свойства областей разбиения. Далее области разбиения

рассматриваются как квазигомогенные и определяются эффективные свойства всего представительного объема.

В секторе / на первом этапе определяются эффективные модули агрегатов наполнителя с распределенными в них включениями частиц матрицы. При этом выражения (4.12) и (4.13) преобразуются к виду

На втором этапе квазигомогенизации определяются эффективные модули кластера матрицы с включениями, имеющими распределение по размерам, характерное для агрегатов наполнителя, но с определенными на первом этапе по (4.15) и (4.16) эффективными модулями:

На первом этапе квазигомогенизации определяются эффективные модули агрегатов наполнителя, не связанных с кластером наполнителя с включениями частиц матрицы, в свою очередь оставшихся свободными.

Далее аналогичным образом определяются эффективные модули кластера наполнителя:

Вычисление эффективных модулей производится последовательно по мере усложнения структуры. Сначала вычисляются эффективные модули агрегатов с включениями отдельных частиц симметричной фазы. Далее определяются эффективные модули перколяционных кластеров с включениями в виде агрегатов. На последнем этапе по правилу смесей на основе модулей для кластеров определяется эффективный модуль материала.

Подобным же образом определяются эффективные модули перколяционного кластера матрицы:

основе вектора v(x) по формуле (2.11), однако в эту формулу входят локальные функции NM, для отыскания которых необходимо решить вторую рекуррентную систему задач (задач ЖА(?), q=l, О, 1, 2, ...) (2.18). Каждая задача Ж(д) не является краевой, а для нахождения единственного решения используются условия (2.15), (2.26), из которых попутно определяются эффективные модули упругости q-ro уровня.

Технологические характеристики плавления электродов определяются экспериментально и позволяют судить о производительности и экономичности процесса сварки электродами той или иной марки.

На практике обычно коэффициенты полезного действия зубчатых механизмов определяются экспериментально. В предварительных расчетах принимают коэффициент полезного действия ц при учете потерь в зубьях равным: для колес с шлифованными зубьями 0,99; для колес с нарезанными и нешлифованными зубьями от 0,975 до 0,985; для косозубых колес от 0,97 до 0,975 и т. д,

Обычно теплоемкости определяются экспериментально, но для многих веществ их можно рассчитать методами статистической физики.

Теплоемкости определяются экспериментально (калориметрически), но они могут быть и вычислены теоретически, исходя из строения элементарных частиц и всего вещества в целом с достаточной степенью точности. При расчете теплоемкостей и энтальпий газов при высоких температурах, когда поглощение энергии газообразным веществом происходит вследствие возрастания энергии поступательного движения молекул, вращательного движения сложных молекул, колебательного движения атомов внутри молекул и расхода энергии на возбуждение электронных оболочек атомов, а в случае высокотемпературной плазмы (~106К) и на возбуждение ядерных структур (термоядерные реакции). Суммируя все расходы энергии, можно в общем виде представить уравнение теплоемкости газа следующим уравнением:

Силами полезного, или технологического сопротивления Fn, называют силы, для преодоления которых предназначена данная машина. К ним относят, например, силы сопротивления прессованию в прессах, силы сопротивления резанию металла и др. Силы технологического сопротивления приложены к выходным звеньям и препятствуют их движению. Они обычно определяются экспериментально для ряда последовательных положений звеньев механизма.

Из рис. 20.4, а следует, что / = FT/Fn — tgф. Угол ф называется углом трения. Коэффициенты трения определяются экспериментально для различных сочетаний трущихся материалов и условий трения и приводятся в справочниках. Различают коэффициент трения покоя fn — tg фп, определяющий предельную силу трения FT.n в момент начала движения, и коэффициент трения движения /д < < fn. Пределы изменения коэффициента трения для материалов общемашиностроительного применения широки: fn = 0,1...0,5; f = = 0,05...0,2.

2.5. Константы К„ и К,., определяются экспериментально [ 5 ]. Допускается определение константы Кн по формуле Кн =: V/RT, где V - мольный объем стали; R и Т - универсальная газовая постоянная и абсолютная температура. Для выполнения ориентировочных расчетов допускается принимать значение КСт = 5 - 10 для низкоуглеродистых и низ-колерироваиных сталей.

Константы Кн и Кст определяются экспериментально [5]. Допускается определение константы Кн по формуле Кн == V/RT, где V - мольный объем стали; R и Т - универсальная газовая постоянная и абсолютная температура. Для выполнения ориентировочных расчетов допускается принимать значение Кст -5. ..10 для низкоуглеродистых и низколегированных сталей.

Входящие в правые части выражений (6.28) — (6.30) аэродинамические коэффициенты сп, сь и ст зависят от характера обтекания (числа Рейнольдса) и от угла атаки а0 (рис. 6.8) для сечений, имеющих оси симметрии. Эти коэффициенты определяются экспериментально.

Во многих экспериментах ударником являются сферические, цилиндрические и другой формы тела вращения, для которых продолжительность удара велика по сравнению с временем прохождения волной напряжений наибольшего размера ударника. В этом случае для построения кривой a—t используется решение Герца [23], [28], которое требует численного интегрирования. Достаточно знать продолжительность удара tc, максимальный радиус контакта гт и максимальную осевую силу Рт, развивающуюся во время соударения. Эти величины определяются экспериментально, значения их приведены в табл. 1 [8].

Для повышения точности расчетов силы трения определяются экспериментально на макетах узлов механизмов.