Определяются интерполяцией

В условиях естественной циркуляции парожидкостной смеси скорость циркуляции и структура потока целиком определяются интенсивностью процесса парообразования. Поэтому опытные данные для среднего коэффициента теплоотдачи обрабатывались таким образом, чтобы их можно было представить в виде зависимости этого коэффициента от приведенной скорости пара на выходе 328

В последующих работах выполнено исследование изоэнтроп-ного радиально-уравновешенного потока при частных законах его закрутки. В работе [29] делается допущение о неизменной величине циркуляции вращательной скорости вдоль линии тока. Полученное решение указывает на образование приосевого вакуумного ядра, размеры которого определяются интенсивностью закрутки потока. В дальнейшем Магер в работе [30] усовершенствовал свое решение, рассмотрев вязкий поток в ядре течения и идеальный с постоянной циркуляцией вне его.

700°С. Исследование анизотропии свойств различных титановых сплавов с текстурами разного вида показало,ч то способность тормозить разрушение больше на поперечных образцах (т.е. при развитии трещин вдоль направления проката). Например, в листах сплава ВТ5-1 работа разрушения поперечных образцов с трещиной в 1,6 раза выше, чем продольных. В листах сплавов ОТ4-1, ОТ4, ВТ20 удельная работа разрушения при статическом и ударном изгибе поперечных образцов с трещиной в 3,3 — 3,5 раза выше, чем продольных. При этом характер и величина анизотропии трещиностойкости сплавов с базисной текстурой [плоскость (0001) параллельна плоскости листа] определяются интенсивностью текстуры и степенью ее рассеивания. При циклическом нагружении (Я = 0,2, f~ = 10-^20 цикл/мин) образцов из сплава ОТ4-1 шириной 100 мм с прорезью в центральной части наибольшей способностью тормозить разрушение обладали поперечные образцы, наименьшей—продольные. На рис. 84 приведены кинетические диаграммы развития трещин при циклическом нагружении образцов сплава ОТ4 на воздухе. Во всем диапазоне интенсивности напряжений скорость развития трещин на продольных образцах была выше, чем на поперечных.

Основные исходные данные для расчета следующие: 1) потери оборудования циклического действия, которые определяются интенсивностью отказов в работе и средним временем обнаружения и устранения отказов, с учетом элементов данного типа; 2) потери оборудования непрерывного действия, которые определяются теми же параметрами; 3) потери на смену инструментов из-за их затупле-

Другим важным параметром является продолжительность смешения, с увеличением которой возрастает вероятность захвата крупными частицами более мелких, не вошедших в структуру хлопьев. Вместе с тем происходит разрушение рыхлых и образование более компактных агрегатов [128]. Однако при длительном смешении может происходить уменьшение размера хлопьев и ухудшение очистки. Следовательно, оптимальные условия хлопьеобразования определяются интенсивностью и продолжительностью перемешивания. Все эти факторы должны учитываться при выборе и расчете смесительных устройств. Для характеристики перемешивания воды предложено пользоваться «условным градиентом скорости», значение которого вычисляют по формуле [129]

Величина поверхности теплообмена, а следовательно, и затрата металла на изготовление теплообменника при заданной его производительности и заданных параметрах теплоносителей определяются интенсивностью процессов теплообмена. Методы интенсификации для различных процессов теплообмена различны. Например, у теплообменников с вынужденным движением теплоносителей увеличения теплоотдачи и сокращения поверхности теплообмена можно достигнуть за счет увеличения скорости движения теплоносителей. Однако это влечет за собой одновременное увеличение расхода энергии на движение теплоносителей через аппарат. Поэтому форма и размеры поверхности теплообмена, скорости движения теплоносителей и некоторые другие характеристики теплообменника должны выбираться так, чтобы соотношение между поверхностью теплообмена и расходом энергии на движение теплоносителей было оптимальным1, т. е. экономически наиболее выгодным. Это соотношение устанавливается на основе технико-экономического расчета.

Как известно, процесс трансформации воздушных масс, нагретых и увлажненных при контакте с капельным потоком, может быть описан уравнениями притока теплоты и турбулентной диффузии пара. Задача, как правило, решалась методом конечных разностей, графически было получено распределение температур воздуха за пределами брызгального бассейна при заданных начальных и граничных условиях. Область туманообразования можно определить также из анализа уровня температур и влажностей воздуха в области разбрызгивания горячей воды и зависимости плотности насыщенного воздуха от температуры среды [45]. Превышение влаго-содержания в области разбрызгивания по отношению к влаго-содержанию насыщенного воздуха означает наличие области туманообразования. Если температура и влажность воздуха у разбрызгивающего устройства ниже, чем у насыщенного воздуха при температуре внешней среды, туман образовываться не будет. Границы области распространения тумана определяются интенсивностью перемешивания водяного пара и разностью абсолютных значений параметров воздушного потока в области факела разбрызгивания и в окружающей среде.

Размеры и характер разрушений поверхности определяются интенсивностью кавитационного процесса и влиянием таких факторов, как загрязненность жидкости, температура и др.

Износостойкость покрытия зависит от состава, структуры и микротвердости композиционного материала, которые определяются интенсивностью и степенью завершенности взаимодействия карбида титана с металлом — связкой. В качестве покрытий используются порошки следующих систем: TiC-Ni; TiC-Ni-Co-Cu; TiC-Cr эвтектического состава; TiC-Fe; TiC - сталь и TiC-WC.

- параметры стабилизированной петли в основном не зависят от места стабилизации петли гистерезиса, предыдущей истории циклического деформирования и определяются интенсивностью амплитуды деформаций и параметрами непропорционального циклического нагружения;

отношений iRjC0r определяются интерполяцией.

Примечания: I. Коэффициенты У и е для промежуточных значений отношения iFa/C0f определяются интерполяцией.

—— определяются интерполяцией. С0

Примечания: 1. Коэффициенты Y и е для промежуточных значений отношения IFUIC определяются интерполяцией.

Примечания: I. Указанные в табл. 2—4 давления — избыточные (манометрические) 2. Рабочие давления для промежуточных значений температуры среды определяются интерполяцией.

Подветренная поверхность груза (с учётом коэфициента аэродинамического сопротивления k = 1,2) принимается при расчётах по табл. 1 (промежуточные, не указанные в таблице величины расчётных подветренных площадей определяются интерполяцией).

2. Значения k и А для промежуточных диаметров определяются интерполяцией. i

тах на 50%, при пылеватых песках и глинистых грунтах на 20%. Для фундаментов шириной от 1 до 5 ж расчетные сопротивления определяются интерполяцией между указанными величинами.

Теплофизические свойства металла разделяющей стенки Ям, см, YM определяются интерполяцией табличных данных для металла заданного типа при температурефср-

Наибольшая длина ящика при погрузке в 20-тонный вагон — 9200 мм при погрузке в 60-тонный вагон — 13000 мм. Все промежуточные размеры ящиков, не указанные выше, определяются интерполяцией. Допускаются отклонения по внутренним габаритным размерам ящика: для ящиков весом до 200 кг: по длине до 800 лш±3 мм, по длине ох 801 до 1300 кг±5 мм; для ящиков весом свыше 200 кг± 10 мм.