Определяются соотношением

На плане ускорений вектор апсв изображен отрезком проведенным параллельно шатуну ВС в направлении от С к В. Линия уу действия вектора а?в проходит через точку пг перпендикулярно ВС. Поскольку ускорение точки D равно нулю, то отрезок (рап2) плана изображает вектор апсо, а линия zz действия вектора a^.D проведена через точку п2. Точка пересечения прямых уу и 22 определяет положение конца вектора ускорения точки С механизма. Следовательно, ас = ца (рас); агсв = ца (пгс) и arCD = \ia x X (пгс). Так как асв = апсв + а?в и aCD = anCD + arCD, то полные ускорения точки С во вращательном движении соответственно вокруг точек В и D определяются соотношениями

где а — угол, который образует плоскость регулятора с неподвижной плоскостью ху в начальный момент времени. Скорости точек Mj и MI и муфты А соответственно определяются соотношениями

где Q^°' и Q^°' определяются соотношениями (5.119) и (5.120); k^ — элементы матрицы (5. 117).

определяются соотношениями (6.49), (6.50) ч. 1:

где Х0 — начальная амплитуда собственных колебаний, X — амплитуда установившихся вынужденных колебаний, а яр и ер — их фазы. X и ф определяются соотношениями, полученными в предыдущем параграфе, а Х0 и гр-^ начальными условиями.

Не останавливаясь подробно на вопросах, связанных с рациональным выбором присадочных проволок (эти моменты достаточно отражены в разделе 3.10 на примере конструктивно-технологического проектирования тонкостенных оболочек давления) отметим, что для толстостенных оболочковых конструкций основное отличие в подходе выбора присадочных гфоволок связано с другой расчетной основой для оценки показателя жесткости напряженного состояния П,-тад. в наиболее нагруженной зоне соединений. Для нахождения необходимых значений П/тях в рассматриваемых точках (зонах) можно воспользоваться основными соотношениями по оценке напряженного состояния мягких прослоек, приведенными в разделах 4.3 — 4.5. Например, показатель жесткости напряженного состояния П//иш. в толстостенных оболочковых конструкциях, ослабленных мягкими прослойками, может быть подсчитан по формулам (3.102) с учетом того, что для рассматриваемого случая а0 = (Оу + <5Х) 12 и TJ = kM. При этом Оу и CTf определяются соотношениями (4.16) — (4.19) при значениях текущей координаты х = KJ. Последняя определяет границы области в которой av < Лмс (см. рис 3 59). Наиболее оптимальными, в соответствии с данными рассуждениями, являются присадочные проволоки, деформационная способность которых (запас пластичности Лр) обеспечивает нагружение конструкций без разрушения при относительных размерах мягких прослоек, отвечающих диапазону их равнопрочное™ (0, к„) (т.е. о"'ОЛ < Лмс).

Начальные значения /, и g^, необходимые для расчета коэффициентов /„ и gn по формулам (3.62), определяются соотношениями <3.59).

Градиент температуры в каждом элементе имеет постоянное значение, и производные по координатам определяются соотношениями:

Величины, входящие в формулу (2.79), определяются соотношениями Nuc, =

Не останавливаясь подробно на вопросах, связанных с рациональным выбором присадочных проволок (эти моменты достаточно отражены в разделе 3.10 на примере конструктивно-технологического проектирования тонкостенных оболочек давления) отметим, что для толстостенных оболочковых конструкций основное отличие в подходе выбора присадочных проволок связано с другой расчетной основой для оценки показателя жесткости напряженного состояния П1тах в наиболее нагруженной зоне соединений. Для нахождения необходимых значений T\imax в рассматриваемых точках (зонах) можно воспользоваться основными соотношениями по оценке напряженного состояния мягких прослоек, приведенными в разделах 4.3 — 4.5. Например, показатель жесткости напряженного состояния Tlimax в толстостенных оболочковых конструкциях, ослабленных мягкими прослойками, может быть подсчитан по формулам (3.102) с учетом того, что для рассматриваемого случая а0 = (Оу + Ох) /2nTj = kM. При этом <зу и Од. определяются соотношениями (4.16) — (4.19) при значениях текущей координаты х = xt. Последняя определяет границы области в которой <зу < Лмс (см. рис 3.59). Наиболее оптимальными, в соответствии с данными рассуждениями, являются присадочные проволоки, деформационная способность которых (запас пластичности Лр) обеспечивает нагружение конструкций без разрушения при относительных размерах мягких прослоек, отвечающих диапазону их равнопрочности (0, к_) (т.е. а'"ОЛ < Лмс).

Влияние свободного движения нарастает по мере увеличения подъемных сил fg в сравнении с силами вязкости /ц. Эти силы, действующие в вертикальном потоке на участке трубы длиной /, с точностью до численных коэффициентов определяются соотношениями

Механические свойства закаленного сплава определяются соотношением р, а' и а"-фаз, причем упрочнение достигается главным образом за счет а"-фазы (искаженная а'-фаза тоже мартенситного происхождения). Количество а"-фазы зависит от температуры нагрева под закалку, скорости охлаждения и количества. легирующих элементов р-стабилизаторов. Однако упрочнение закаленных сплавов, по сравнению с отожженными, невелико.

Антифрикционные чугуны применяют для изготовления подшипников скольжения, втулок и других деталей, работающих при трении о металл, чаще в присутствии смазки. Эти чугуны должны обеспечивать низкое трение (малый коэффициент трения), т. е. антнфрикционность. Антифрикционные свойства чугуна определяются соотношением перлита и феррита в основе, а также количеством и формой графита. Антифрикционные чугуны нзготавляют следующих марок 1:

Единственное состояние равновесия системы (3.19) находится в точке 9 = 0, у = 1 и соответствует режиму горизонтального полета планера с постоянной скоростью. Фазовые траектории определяются соотношением

С учетом '30.4) и оощем случае величины безопасных пагру-rtoi; определяются соотношением

другим конном ко "торой тележке (рис. 52). Независимо от характера взаимодействия между тележками, мы обнаружим, что всегда тележки сообщают друг другу противоположные по направлению ускорения, величины которых определяются соотношением niiji = «о/а, откуда следует, что тележки действуют друг на друга с равными

Прибавляя к этим элементам масс третий, четвертый и т. д., мы убедимся, что центр масс, координаты которого определяются соотношением (13.2), совпадает с центром тяжести тела.

рых поля линий скольжения описываются логарифмическими спиралями, определяются соотношением, полученным из геометрических построений

Значения Vt определяются соотношением V,-= VV-i-f-AV.

траектория некоторой точки шатуна воспроизводит заданную кривую (например, приближенно, прямую у так называемых «прямил»). Кинематические особенности четырехзвенников определяются соотношением размеров звеньев, в связи с которым различают три разновидности механизмов: однокривошип-ный, двухкривошипный и двухкоромысловый.

рых поля линий скольжения описываются логарифмическими спиралями, определяются соотношением, полученным из геометрических построений

4°. В некоторых задачах требуется найти расстояния между осями колес. При решении этого вопроса надо помнить, что радиусы начальных окружностей цилиндрических колес определяются соотношением