Определяются зависимости

Силы давления жидкости на стенки в рассматриваемом случае равновесия благодаря однородности поля массовых сил определяются зависимостями, аналогичными тем, которые используются в случае равновесия жидкости в неподвижном сосуде (см. гл. II и III).

Силы давления жидкости на стенки в рассматриваемом случае равновесия благодаря однородности поля массовых сил определяются зависимостями, аналогичными тем, которые используются в случае равновесия жидкости в неподвижном сосуде (см. гл. II и III).

где ?/! и U 2 определяются зависимостями (2.30) и (2.31).

Внутренний изгибающий момент и поперечная сила в балке С. П. Тимошенко определяются зависимостями

где и = и (х, у) и v = v(x, у) — заданные перемещения контура пластины. Величины q"x и q"y на контуре пластины определяются зависимостями

Однородные граничные условия этого уравнения определяются зависимостями (7.12). При постоянных жесткостях Вх, Dy и постоянном по длине оболочке давлении р решение уравнения (7.14) легко получить в аналитическом виде. Если коэффициенты уравнения переменны, то решение можно получить любым численным методом.

На одном краю оболочки при х = 0 запрещены окружные (и нормальные) и осевые перемещения; второй край полностью свободен, т. е. при х — I 7\ = О и 5 = 0. Аналог этой задачи — свободные колебания однородной консольно-защемленной балки. Первая собственная функция Xi и наименьшее собственное значение Кг определяются зависимостями

Первые производные от компонентов вектора состояния определяются зависимостями, в число которых входят:

Таким образом, полные деформации в ело®, отетоящем на г от врединного, определяются зависимостями

Для всех промежуточных масс / соответствующие нестационарные коэффициенты формы определяются зависимостями

Для нахождения постоянных интегрирования C2s_i и C?s мы располагаем граничными условиями (5.165), уравнениями связи (5.167) и условиями стыкования на границах участков. Полученные с помощью этих условий коэффициенты C2S_! и C2S приведены в табл. 13. При этом дополнительно введены безразмерные параметры у/ = pljla-i, &/ = phjlaz. Функции g?it входящие в выражения для коэффициентов, пропорциональны нагрузке, передаваемой соответствующим цикловым механизмом, и определяются зависимостями

Is. Кинематическое исследование механизмов состоит в решении двух задач: 1) задачи о положениях механизмов, в которой устанавливаются зависимости переменных параметров, определяющих положения звеньев, от обобщенной координаты механизма; 2) задачи о распределении скоростей и ускорений, при окончательном решении которой определяются зависимости от времени скоростей и ускорений точек механизма, а также угловых скоростей и угловых ускорений его звеньев.

5. Кинематические диаграммы. В результате кинематического анализа определяются зависимости выходных кинематических параметров (координат и аналогов скорости и ускорения) от входного, например

• Аналогично определяются зависимости между отклонениями размеров конусов и изменением базорасстояния для случаев, когда база расположена со стороны малого основания конуса.

2. Решение системы уравнений относительно преобразованных неизвестных в области изображений (изображающих уравнений) при заданных условиях однозначности. Если решение изображающей системы вызывает трудности, к ней целесообразно применить интегральное преобразование по другой независимой переменной. В результате решения определяются зависимости искомых координат от входных и начальных условий в форме передаточных функций, зависящих от комплексного параметра.

В разд. 1.3 было показано, что при расчете нестационарного теплообмена необходимо учитывать переменность теплофизи-ческих свойств жидкости и влияние нестационарности на турбулентность потока. При этом экспериментально определяются зависимости коэффициента теплоотдачи от нестационарных граничных условий.

Вначале Р. Тимман рассмотрел только первые три условия (3-16) и из них выразил коэффициенты а, Ь, с как функции формпараметра Л, положив d = 0. Расчет пограничного слоя ведется так же, как и в методе Поль-гаузена. Определяются зависимости 6/6, б*/б, Tro6/fx«i и х от Л. В результате получаются уравнения (3-12) и (3-13), выражающие зависимость /, Я и L от х. Для численного решения (3-14) затабулированы соответствующие функции. Р. Тимман показал, что его уточнение дает удовлетворительные результаты вблизи передней критической точки и при симметричном обтекании цилиндра. При рассмотрении изменения скорости внешнего потока «1 = м<х>(1—х/с), где с — характерный размер обтекаемого тела оказалось, что результаты хуже в об-

щенному графику (рис. 6.81) определяются зависимости ра = f(/) и х = f(/> (рис. 6.82) без учета сухого трения золотника и характеристика я=<р(/) с учетом сухого трения золотника (рис. 6.83). 458

Расчет статической характеристики может быть выполнен следующим образом. С помощью характеристических кривых или же по методике, показанной на рис. 20, определяются зависимости /=/ (г, S)st, т. е. статическая характеристика, аналогичная при-

5.3.3. На выбранных зафиксированных главных площадках для всей принятой последовательности по времени режимов работы и нагружения определяются зависимости изменения главных напряжений стр а}, ak.

Кривые, с помощью которых согласно выражению (3.47) определяются зависимости rm = rm (ea, em) (либо em = em (ra) rm)), показаны на рис. 3.33; их построение вполне аналогично представленному на рис. 3.24. Если заданное в мягком цикле значение rm по модулю превышает значение rni —\rai\, где i — 1 или 2 — соответственно знаку rm; rai —амплитуда в симметричном цикле (rai — r- rbif (еаг/Гы)), накопление деформаций вследствие циклической ползучести будет неограниченным (предельный цикл отсутствует). Область изменения максимальных Егг и минимальных ?У2 напряжений цикла, при которых Рис. 3.34