Определены напряжения

Лопатки I ступени алитировались в смеси 98% Fe—А1-лига-турыи2% NH4G1 при 950° в течение 4 час. В результате работы были определены механические свойства поверхностного слоя и сердцевины, измерена микротвердость, сделан металлографический анализ исследуемых лопаток,1 определено распределение легирующих элементов в поверхностных слоях лопаток.

Определены механические свойства при растяжении и чувствительность к надрезу при 4 К нескольких сплавов серии 7ХХХ, включая сплавы 7005, Х7007, 7039, 7075 и 7079. Прочность при этой температуре на 35—55 % выше, чем при комнатной; значения относительного удлинения почти одинаковы при 4 и 293 К, а величина относительного сужения при 4 К составляет почти половину значений при комнатной температуре. Чувствительность к надрезу сохраняется почти постоянной или повышается при снижении температуры, причем степень повышения возрастает с увеличением уровня прочности. Сплав 7005 имеет самую низкую прочность и наименьшую чувствительность к надрезу из всех исследованных сплавов. У сплавов 7075 и 7079 в состоянии Т651 наиболее высокая прочность и самые низкие значения отношений о*/ав и ajj/ao.s. Данные, полученные при испытаниях сплавов серии 7ХХХ, подтверждают общую закономерность, наблюдавшуюся в ранее проведенных исследованиях и заключающуюся в том, что чувствительность к надрезу при 4 К повышается при увеличении предела текучести.

Определены механические свойства и чувствительность к надрезу при температуре вплоть до 4 К сварных соединений 22 сочетаний деформируемых и литейных алюминиевых сплавов и различных их состояний, разных видов полуфабрикатов, марок присадочной проволоки и термической обработки после сварки.

С целью устранения или уменьшения влияния карбидов сплав Inconel 718 был подвергнут нагреву под закалку при 1339 К с последующей холодной деформацией, а затем обработан по одному из трех следующих режимов: 1) нагрев под закалку при 1255 К+Двухступенчатое старение; 2) нагрев под закалку при 1399 К+Двухступенчатое старение; 3) двухступенчатое старение. Во всех указанных состояниях, включая исходное, были определены механические свойства при растяжении, вязкость разрушения и скорость роста трещины усталости. Для сравнения были исследованы также механические свойства и вязкость разрушения закаленного от 1255 К и состаренного также по двухступенчатому режиму сплава Udimet 718, в котором карбидная сетка не образуется.

Определены механические свойства сталей после испытаний их в напряженном состоянии в N2O4 и нитрине. Стали испытывали при напряжениях, близких к пределу длительной прочности, и температуре 600—700 °С (табл. 18.11, 18.12, 18.13). Установлено, что при уровнях напряжений, близких к пределу длительной прочности сталей, прочностные свойства остаются на высоком уровне, а пластичность заметно снижается. Для двух марок сталей Х18Н10Т и Х16Н15МЗБ исследована термическая усталость. Жестко закрепленные трубчатые образцы, заполненные тетр-оксидом азота при заданном давлении, доводили до разрушения периодическим нагревом и резким охлаждением. Термоциклиро-вание стали Х18Н10Т в среде N2O4 не снижает ее сопротивления термической усталости. Для стали Х16Н15МЗБ отмечено уменьшение числа циклов до появления сквозной трещины по сравнению с испытаниями на воздухе.

Из выражения (2.98) всегда могут быть определены механические проводимости ветвей динамического n-угольника эквивалентного данному Г^-разветвлению.

Определены механические свойства при одноосном растяжение и предел выносливости исходного горячекатаного материала, а также материала, подвергнутого электронно^лучевой сварке (ЭЛС) о последующей термической обработкой и без нее. Обсуждены возможные причины снижения усталостной прочности материала, подвергнутого ЭЛС, и определен режим отжига, позволяющий поднять уровень предела выносливости сварного соединения до предела выносливости исходного материала. Кроме того изучена микроструктура и микротвердость различных зон сварного соединения и основного металла.

На рис. 5 приведена схема испытания образца на машине ИМЧ-30 с применением указанного прибора (1 — печь; 2 — образец; 3 — индикаторы для измерения удлинения образца; 4 — спусковой механизм; 5 — пружина). В этой серии также определены механические свойства сплава, которые даны в табл. 4.

На начальном этапе были определены механические характеристики трубы с коррозионным повреждением: стт = 256 МПа; сгв = 410 МПа; б = 32 %. Наряду со стандартными механическими свойствами определили и параметры деформационного упрочнения стали 10: С = 465 МПа; п = 1,0. Эти значения Сип необходимы для расчета остаточной толщины стенки в зоне повреждения труб при испытаниях. При оценке механических характеристик стали выполнялись требования ГОСТ 1497-84.

Были определены механические свойства сплавов, отвечающих составу а- и р-фаз. Результаты испытаний модельных сплавов в отожженном и термически упрочненном состояниях (по режимам сплава ВТ9) показали (табл. 107) высокие прочностные свойства, причем а-сплав не чувствителен к термической обработке и имеет

Были определены механические свойства при растя-

Следовательно, из девяти компонентов независимы друг от друга только шесть. И если эти независимые друг от друга напряжения известны, то методами статики можно определить напряжения в любой другой плоскости, проходящей через данную точку (частный случай подобной задачи рассмотрен в § 2.8). Таким образом, напряженное состояние в точке известно, если определены напряжения на трех взаимно перпендикулярных площадках, проходящих через эту точку.

В приведенных примерах однородной деформации напряжение для всех отдельных элементов данного сечения S (или S') одинаково. Поэтому мы могли говорить о напряжении для всей площадки конечных размеров (5' или S). Однако при неоднородной деформации напряжение для отдельных малых элементов площадки, вообще говоря, различно. В таком случае, как уже указывалось, для определения напряжения нужно брать бесконечно малые площадки dS. Положение такой бесконечно малой площадки можно определять одной точкой, принадлежащей этой площадке, и ориентировкой площадки. Для каждой точки тела существует бесчисленное множество таких бесконечно малых площадок, различным образом ориентированных. Поскольку напряжение для этих различных площадок зависит от их ориентировки, то напряжение, отнесенное к определенной площадке, еще не характеризует тех сил, которые действуют на любую площадку в данной точке. Только в том случае, когда могут быть определены напряжения для всевозможных малых площадок, лежащих в данной точке тела, напряженное состояние в этой точке будет полностью определено.

По известным главным напряжениям в точке могут быть определены напряжения в любой площадке, проходящей через данную точку.

Для пяти уровней нагрузки были получены картины изохроматических и муаровых полос при трех направлениях линий сетки. Эти картины для одного уровня нагрузки показаны на фиг. 9.46. По картине изохроматических полос были определены наибольшие касательные напряжения на поверхности сопряжения пластины с втулкой. По картинам муаровых полос найдены две составляющие деформации для 25 точек на границе с втулкой. После этого по уравнениям 8.26—8.28 были определены напряжения.

По фотографиям картин полос в срезах были определены напряжения и построены графики изменения напряжений, которые приведены здесь с использованием следующих обозначений: а — расстояние от точки пересечения осей отверстий; г — радиус отверстия; ср — угол, определяющий положение точки относительно направления действия нагрузки; а0 — осевое напряжение на поверхности отверстия; а^ — кольцевое напряжение на поверхности отверстия; сгном—номинальное напряжение

Картины изохроматических и муаровых полос при прохождении волн напряжений через модель фотографировали камерой «Фастакс» со скоростью 7500 кадр/сек. На фиг. 12.46 приведены 20 таких снимков. Для получения более подробных сведений в таких представляющих особый интерес местах, как контур включения, картины полос снимали большой студийной фотокамерой с микровспышкой. Длительность экспозиции при фотографировании с микровспышкой составляла около 1 мксек. Поскольку при однократном фотографировании указанным способом получается только одна картина полос, то для получения ряда картин на'гружение делалось несколько раз. На фиг. 12.47 показаны полученные этим способом типичные картины полос, по которым были определены напряжения.

При любом сочетании нагрузок Рр и Rp достаточно нагрузить модель таким образом, чтобы выполнялось соотношение (П. III. 11), после чего напряжения в натуре о"р можно определить по напряжениям в модели ат. В этом случае требуется лишь одно испытание модели. Однако оно дает лишь напряжения, соответствующие данному сочетанию нарузок Рр и Rp. Чтобы определить напряжения при другом сочетании Рр и Rp, необходимо провести второе аналогичное испытание. После того как определены напряжения, соответствующие двум различным сочетаниям Рр и Rp можно,

Уточненный расчет распределения напряжений в таких соединениях произведен лишь в последние годы с помощью ЭВМ [15, 43, 47]. В работе [58] с использованием теории функций комплексного переменного и конформных преобразований определены напряжения в пазах соединения в условиях упругости при заданных нагрузках на контуре. Контактная упругая задача для трехзубого замка рассмотрена в работе ,[67]. Решение выполнено методом конечных элементов и проверено методом фотоупругости. Описанный в этой статье подход к решению контактной задачи использовался позднее в работе [47] для определения поля напряжения в деталях соединения в условиях -.ползучести.

После этого из уравнения (49) найдена постоянная интегрирования А = 2,17-10 , а затем по формулам (42) определены напряжения на средних радиусах участков.

На ненагруженной поверхности детали в точке, в которой должны быть определены напряжения, устанавливается: а) один тензометр, если известны направления главных деформаций е.1 и EJ (по краю детали, плоскость симметрии, в направлении трещин в покрытии) и их

Вначале так, как изложено ь гл. VII, были определены напряжения в пределах упругости. Затем по формулам (45)— (47) подсчитываем напряжения в первом, а затем во втором приближениях. Результаты подсчетов сведены в табл. 10 н П. Зпюры напряжений показаны на фиг. 46, б.