Определены оптимальные

5. Специфика аттестации надежности изделий. При аттестации качества изделия особенно трудно оценить показатели надежности. Источники информации о надежности (см. гл. 4, п. 5) дают необходимые данные либо с запозданием (из сферы эксплуатации), либо лишь с определенной степенью достоверности (при расчетах или ускоренных испытаниях). Поэтому при аттестации надежности выпускаемого изделия должны быть наряду с показателями, учитывающими фактор времени (ресурс, вероятность безотказной работы, коэффициент долговечности и др.) и такие показатели, которые могут быть достоверно определены непосредственно у готового изделия и характеризовать его надежность. Таким показателем'должен быть в первую очередь запас надежности, т. е. отношение предельно допустимого значения выходного параметра к его фактическому значению /С„ > 1 (см. гл. 4, п. 3). Запас надежности является объективной характеристикой изделия и может быть установлен при его испытании без необходимости дожидаться изменения выходных параметров. Конечно, запас надежности еще не определяет полностью длительности последующего функционирования изделия, поскольку надо знать и скорость процесса потери работоспособности. Однако скорость процесса может быть регламентирована соответствующими нормативами или определена расчетом и прогнозированием. Подтверждение показателей надежности при испытании изделий является критерием для обоснованности выбора значений запаса надежности по каждому из выходных параметров.

Физические характеристики (1) — (3) и фактор (5) могут быть определены непосредственно. С другой стороны, в группу параметров, характеризующих процесс получения слоя, входят такие, как температура, давление при отверждении, продолжительность цикла отверждения, взаимодействие между волокнами и матрицей и др. Как видно, на прочность слоя влияет большое количество факторов. Отметим также, что прочность слоя зависит от напряженного состояния, вызванного приложенной нагрузкой. Это служит отличительной чертой композиционных материалов по сравнению с традиционными конструкционными материалами.

Значения даотн могут быть определены непосредственно из графика (рис. XI. 8) для заданного значения г = 1.

Постоянные-интегрирования С\ и Са не могут быть определены непосредственно из начальных условий, так как эти условия нам неизвестны. Однако, поскольку речь идет об установившемся колебательном режиме, вызванном периодической возмущающей силой, можно воспользоваться условиями периодичности решения:

Результаты. На фиг. 9.47 и 9.48 показано распределение вдоль контура втулки порядков полос интерференции и деформаций для номинального напряжения 0,7 кг/см2. Распределение напряжений приведено на фиг. 9.49—9.51, где экспериментальные результаты сопоставляются с результатами теоретического решения. На фиг. 9.49 охарактеризовано распределение наибольших касательных напряжений. Хорошее совпадение результатов эксперимента и теории показывает, что картины полос интерференции дают точные результаты, так как наибольшие касательные напряжения были определены непосредственно по картинам полос. На фиг. 9.50 и 9.51 показано, как распределяются радиальные и касательные напряжения по поверхности контакта между пластиной и втулкой. И здесь выявилось хорошее совпадение результатов эксперимента и теории, за исключением величины радиального напряжения на участке контура при значениях 9, близких к 90°. Это расхождение можно приписать тому, что пластинка имеет конечную ширину, а деформация пластинки достигает значительной величины. На границе с втулкой возникали деформации до 3%. Теоретические величины напряжений, использовавшиеся в целях сравнения, были вычислены на основе общего решения Савина [18] применительно к конкретной рассматриваемой задаче.

Динамические наибольшие касательные напряжения были определены непосредственно по порядкам изохроматических полос. На фиг. 12.50 и 12.51 приведены эпюры динамических напряжений для двух моментов времени, а также эпюры «эквивалентных» статических напряжений. В центре отверстия на каждом графике указаны главные напряжения в пластине без отверстия в соответствующие моменты времени.

Практически, однако, ни средние значения первичных погрешностей, ни их средние квадратические отклонения не являются исходными величинами. Обычно известны или могут быть определены непосредственно лишь предельные значения _vmax и xmin той или иной первичной погрешности.

Функции упрочнения d (К) могут быть определены непосредственно из эксперимента. Это связано с тем, что точки с одинаковыми касательными модулями на кривой деформирования отвечают практически одинаковому числу вовлеченных в пластическое течение подэлементов. Следовательно, такие точки отвечают выходу на предел текучести одного и того же подэлемента, за поведением которого можно проследить. На рис. 7.53 точки А; фиксируют соответствующие моменты; отрезок 0В, представляет полную деформацию, которой равна предельная упругая деформация рассматриваемого подэлемента в исходном состоянии; В0С0 — его пластическая деформация в нулевом полуцикле (приблизительно); С0В1 — удвоенная предельная упругая деформация того же подэлемента после упрочнения пластической деформацией В0С0; B\Ci -r- добавочная пластическая деформация за первый полуцикл и т. д.

Переходим к определению давлений в кинематических парах механизмов. Реакции в кинематических парах могут быть определены непосредственно разложением сил, построением планов сил и построением веревочного многоугольника, проходящего через три заданные точки и т. д.

Величины а могут быть определены непосредственно лишь при специальных испытаниях.

На режиме двигателя гидромеханический к. п. д. равен отношению эффективной мощности к теоретической с добавлением к ней потерь на гидравлические сопротивления. Величины гидромеханического к. п. д. могут быть определены непосредственно из опыта, чего нельзя сказать о механическом к. п. д., потому что в формулы (341) и (342) входит теоретический момент Мъ являющийся функцией теоретического перепада давлений Apx.

По уравнению (1) впервые рассчитаны индивидуальные энергии в критических точках, а также на линиях Войдя и инверсии (Джоуля-Томсоип) неона, аргона, криптона и ксенона. Проведен сопоставительный анализ полученных результатов и определены оптимальные усло-

Цй основе энергетического критерия (расчет размерных и ориен-тационных зависимостей энергии межфазных границ при сопряжении плоскостями разных индексов) определены оптимальные ориентаци-онные соотношения, ожидаемые при взаимном наращивании пленок любой пары металлов. Показано, что они отвечают решеткам совпадающих узлов с большой плотностью совпадения и/или хорошему сопряжению плотноупакованных плоскостей на границе (плоскости одного кристалла переходят в плоскости другого, что соответствует совпадению узлов обратных решеток), причем второе предпочтительнее. Это позволяет использовать условие хорошего сопряжения плотноупакованных плоскостей на границе в качестве критерия для определения специальных ориентации, в том числе и для границ между фазами со сложными кристаллическими решетками, для которых расчет энергии весьма затруднителен. Построены графики зависимости минимальной энергии границ от отношения параметров для систем ЩК-ГЦК И ГЦК-ОЦК, позволяющие определить наиболее выгодную ориентацию второго кристалла для заданной ориентации первого.

Описываются метод угловых колебаний измерения статических магнитных характеристик ферромагнитных материалов и магнитометр, основанный на этом методе. Определены оптимальные параметры измерительного преобразователя магнитного момента, приведены формулы, учитывающие ловооот вектора намагниченности испытуемого образца.

В некоторых случаях были определены оптимальные (иногда невысокие) концентрации стимуляторов, приво-

дований были определены оптимальные параметры ультразвукового контроля сварных швов большого сечения и подготовлена производственная инструкция. Эти исследования, в частности, позволили в 1956 г. предложить для настройки чувствительности сегментные отражатели, использование которых рекомендуется ГОСТ 14782—76.

щи временных характеристик и суммарного управления типа свертки. В этом направлении удалось определить оптимальный закон управления и указать возможные способы синтеза оптимальной системы. Для решения этой же задачи при выборе функционала в виде суммарного отклонения оказалось удобным использовать методы линейного программирования. Второй подход основан на описании импульсной системы совокупностью разностных уравнений первого порядка. На этом пути были найдены необходимые условия оптимума и сформулирован аналог принципа максимума. Однако в отличие от непрерывных систем для дискретных систем принцип максимума носит локальный характер. Для простейших оптимальных релей-но-импульсных систем, описывающихся разностным уравнением второго порядка, определены оптимальные законы управления как при отсутствии, так и при наличии помех.

Приближение расчетов эффективности к требованиям планирования экономических показателей предприятий следует начинать" уже на стадии научно-исследовательских и опытно-конструкторских работ. Именно здесь, где создаются более совершенные машины, определяются их технические параметры и потребительские свойства, должны быть определены оптимальные затраты на их производство и применение с соответствующим учетом полезного эффекта. Иначе говоря, на этой стадии должна быть в основном решена проблема оптимизации качества техники, т. е. обеспечения общественно-необходимого качества машин, станков, приборов и т. д. с минимумом затрат на их. создание, производство и использование.

Хотя нет точных сведений о сравнительной стоимости измерений и обработки данных при выборочных проверках уровня настройки по планам различных классов и разновидностей, все же можно отметить следующую закономерность. Чем ниже статистическая полезность Я одного измерения, тем дешевле оно обходится. Поэтому, если определены оптимальные значения параметров К, Y~ . Y+> c экономической точки зрения безразлично, какой из методов статистического регулирования будет применен, лишь бы он обеспечил эти значения. С другой стороны, ни один из перечисленных методов статистического регулирования не будет оптимальным, если он не обеспечивает наиболее выгодные значения параметров К, Y~ , V+- Таким образом, проблема оптимизации СРК, поскольку речь идет об оперативных характеристиках, заключается в отыскании оптимальных параметров X, -у~ , -у"1"- Напомним, то, кроме этих величин, показатель эффективности зависит еще от сроков выборочных проверок и от заданного уровня настройки 36 и др.

Значительное число новых государственных стандартов связано с улучшением качества машиностроительных изделий. Так, новыми стандартами определены оптимальные ряды типоразмеров выпускаемых редукторов, гидравлического и пневматического оборудования, электромашин и электротехнических изделий. Завершена разработка стандартов на модели электронно-вычислительных машин, устройства для ввода и вывода информации и другие стандарты.

В результате исследований были определены оптимальные режимы вибрационного процесса зачистки, основные параметры вибрационного

Было установлено, что выбег при первом шаге после реверса, когда сказывалось влияние зазора, составляет 0,013—0,035 мм, а точность отработки последующих шагов была значительно выше^ так как выбег здесь составлял 0,002—0,02 мм. Были определены оптимальные скорости (v — 2—2,5 м/мин), обеспечивающие надежную работу и точность позиционирования в пределах 0,015—0,020 мм.