Определена следующим

Величина Sc предполагается постоянной материала и может быть определена экспериментально при несимметричном, относительно линии трещины, нагружении. В частности, при деформации пластины с трещиной по тину I имеем Ки = О и S, оказывается связанной с вязкостью разрушения К,с соотношением

Как уже упоминалось, наличие пластической деформации у конца трещины приводит к увеличению затрат работы на ее продвижение. Эта работа должна быть определена экспериментально, но иногда ее можно вычислить аналитически, пользуясь некоторой моделью трещины и небольшим числом экспериментальных данных. В частности, кап отмечалось выше (§ 20), для плоского напряженного состояния пластическая область (работа пластической деформации в этой области отождествляется с работой разрушения) имеет удобную для расчета форму в виде узкой зоны перед краем трещины. Остальной объем тела находится в упругом состоянии. Используем энергетическое условие (4.6) для определения критических состояний равновесия. В дальнейшем это условие будет использовано для расчета докритических состояний (§ 29) и долговечности при повторном нагру?кении (§ 30).

В условиях эксплуатации детали работают в разных условиях нагружения и испытывают большое число сочетаний главных напряжений о~15 аг, а3. Прочность детали может быть определена экспериментально путем разрушения при некоторых сгь сг2, аэ. Однако проведение таких опытов трудно осуществимо и экономически нецелесообразно, поэтому для получения расчетных формул для того или иного вида нагружения выдвигаются некоторые гипотезы.

Величина Мао (Ф) может быть определена экспериментально в порошках б-феррита соответствующих сталей.

Таким образом, для определения долговечности NT при произвольном положительном значении ат достаточно знать величину 'N-i (для многих материалов она определена экспериментально) и временное сопротивление авш'п. Значение <з°т в первом приближении можно принять равным 100 МПа. Если статическая нагрузка отрицательна (crm<0), то соответствующую предельную кривую следует проводить через точки А и D; координаты точки О(е'вта*~за, 1/4). Полная диаграмма предельного состояния показана на рис. 90,6.

релаксации для низких значений ерг в петле (см. рис. 3). Для средних и высоких значений ерг эта величина всегда увеличивается с уменьшением напряжения, что соответствует росту активациоиной площади А с понижением эффективного напряжения. Для ерг = 1,8еар, когда в пластическом состоянии находится около 98 % объема, эта зависимость была определена экспериментально (см. рис. 4). Кроме того, маловероятно, что существует препятствие, для которого ак-тивационпая площадь А при понижении эффективного напряжения возрастает.

ваны имеющиеся в литературе формулы и номограммы, позволяющие учесть изменения податливости, вносимые шпоночными пазами, эксцентричными отверстиями, коническими и ступенчатыми переходами, а также податливость соединительных муфт, коленчатых валов и т. П.Д58Х Жесткость более сложных участков трансмиссии (зубчатые и цепные передачи, исполнительные органы, детали сложной формы) может быть определена экспериментально на специальных стендах. Однако величина жесткости участка не полностью определяет его значения в динамических процессах трансмиссии. Упругие элементы равной жесткости, но расположенные в различных местах трансмиссии не равнозначны с точки зрения динамики машины. Динамическая значимость упругого элемента определяется величиной потенциальной энергии его деформации. Эквивалентными с точки зрения динамики считаются упругие элементы, имеющие равную величину потенциальной энергии деформации. Поэтому в связи с тем, что величина абсолютной жесткости каких-либо элементов не является показателем их динамической значимости, удобно при построении эквивалентных схем пользоваться понятием приведенной жесткости участка. 'Л) Приведенной жесткостью участка будем в дальнейшем называть крутящий момент (или усилие), который необходимо приложить к некоторому определенному сечению трансмиссии (центру приведения), чтобы повернуть его на 1 рад (или сдвинуть на 1 м) за счет деформации данного участка. Центр приведения можно расположить в любом месте трансмиссии, но чаще всего его выбирают на валу ротора двигателя и все упругие элементы трансмиссии приводят к валу ротора. Приведенная жесткость участка может быть подсчитана, если известны абсолютная жесткость этого участка и данные кинематики машины. Пусть, например, некоторый участок трансмиссии имеет жесткость суч и подвергается крутильным деформациям, получая угол закручивания <руч. Потенциальная энергия деформации такого элемента определяется по формуле

Полученная формула определяет характер изменения амплитудных значений динамических усилий при условии полного отсутствия диссипативных сил, вызывающих затухание колебаний в системе ротор двигателя — насосное колесо муфты. В реальных машинах обычно имеют место значительные диссипативные силы. Это прежде всего силы трения между поверхностями фланцев, стянутых болтами, но получающих под нагрузкой некоторые смещения. Точно учесть все факторы, вызыз ющие затухание колебаний не удается, но интенсивность затухания колебаний может быть определена экспериментально.

Герметичность данной марки чугуна как характеристика материала может быть определена экспериментально на образцах или рассчитана по величине микропористости технологической пробы:

Если приведенная масса 9 представляет собой систему, динамическая жесткость которой определена экспериментально и составляет К,$ = ,= — 72 • 10е, то можно определить амплитуду колебаний этой массы под действием момента, приложенного к этой системе при п = = 2500 об/мин.

Растворимость кислорода в литии определена экспериментально [63] и составляет в среднем 0,010 мае. % при 250° С, 0,020 мае. % при 300° С, 0,037 мае. % при 350° С и около 0,065 мае. % при 400° С. Растворимость кислорода, находящегося в виде окиси натрия в натрии (до 555°С), «алии (до 310°С) и в сплавах натрия с калием (до 300°С), определенная Вильямсом [64], соответствует уравнению \gw (-мае. % кислорода Na2OXIО3) =—0,0535 + 0,351 t, а растворимость К2О в

точности может быть определена следующим образом. Максимальную температуру на расстоянии г рассчитывают по формуле

Предельная деформация с учетом хус может быть определена следующим образом:

Работа обратимого процесса испарения может быть определена следующим образом:

2°. Определим теперь коэффициент перекрытия рассчитанного нами зацепления. На основании рис. 23 длина ab линии зацепления может быть определена следующим образом:

можно определить массу провала, шлака или уноса. Теплота же сгорания каждого из них, кДж/кг, ккал/кг, может быть определена следующим образом:

значение, соответствующее данной вероятности и уровню достоверности. Процедура такого определения состоит в следующем. Из анализа экспериментальных данных определяется среднее Xs и среднее квадратическое отклонение crs выборки. Для того чтобы убедиться, можно ли распределение выборки аппроксимировать нормальным законом, необходимо провести проверку по критерию уц-квадрат. Если распределение близко к нормальному, то допустимая характеристика Xq может быть определена следующим образом:

п, среднее значение этого отношения R и среднее квадратическое отклонение этого отношения s, то нижняя граница доверительного интервала для среднего отношения может быть определена следующим образом [27]:

При расчете эдс в измерительном преобразователе (измерительной катушке) принимается допущение, что функция распределения магнитного поля рассеяния ферромагнитного образца в системе координат, связанных с ним, не изменяется. Это допущение справедливо в случае постоянства намагниченности образца как функции координат и времени. Тогда эдс в витке измерительной катушки (измерительном контуре) может быть определена следующим образом:

Для условий масляного «голодания» толщина пленки может быть определена следующим образом. Для заданных условий вычисляют величину

С учетом всех вышеперечисленных факторов суммарный ввод энергетических турбинных мощностей определен на пятилетие в размере 68,9 млн. кВт. С учетом складывающегося топливно-энергетического баланса структура ввода мощностей определена следующим образом: на ТЭС — 35,2 млн. кВт, на АЭС — 21,3 млн. кВт и на ГЭС — 12,4 млн. кВт.

Обратная теорема подобия устанавливает достаточные условия подобия заданного множества явлений и может быть определена следующим образом: если искомые величины различных явлений удовлетворяют тождественным замкнутым системам уравнений, что возможно при равенстве индикаторов подобия единице либо при одинаковых значениях инвариантов подобия, то рассматриваемые явления будут подобными. Эта теорема известна как третья теорема теории подобия.