Определения эквивалентных

8. Исследовать на экстремум функцию \[/ = \/ (хс, ус, zc) как функцию трех переменных величин в замкнутой области, являющейся зоной обслуживания, для определения экстремальных значений угла сервиса исследуемой роботосистемы.

уравнения (3.49) в развернутой форме для активной и реактивной ступеней обычным методом определения экстремальных значений.

8. Для определения экстремальных значений угла сервиса исследуемой роботосистемы исследовать на экстремумы функцию oj) = г) (xCt yc, гс) как функцию трех переменных в замкнутой области, являющейся зоной сервиса, известным методом математического анализа.

вывод формул для излучения и приема акустических волн, а также определение эквивалентного электрического импеданса преобразователя. Представить преобразователь в виде пассивного электрического элемента важно для оптимизации согласования его с генератором и усилителем импульсного прибора, а также для определения экстремальных режимов работы приборов резонансного типа, поскольку именно при этих режимах измеряют резонансные частоты.

Из формулы (4.66) видно, что функции имеют экстремум только при t ^ а или z ^ 0. Для определения экстремальных точек решим уравнения графическим способом. Представим уравнение (4.66) в виде

Для определения экстремальных значений функции о)у (t) будем дифференцировать ее по t

Из формулы (4.66) видно, что функции имеют экстремум только при / ^ а или z <: 0. Для определения экстремальных точек решим уравнения графическим способом. Представим уравнение (4.66) в виде

1. Основные положения вариационного исчисления. В инженерной практике наряду с задачами определения экстремальных

значений функций у = f (х) возникает необходимость определения экстремальных значений выражений вида

Далее отыскиваем разности предельных и условных упругих напряжений для ряда моментов режима срабатывания аварийной защиты (7\(?)^0). Для определения экстремальных значений этих разностей достаточно рассмотреть моменты времени t9, t8, ?7, t4, причем условные упругие и предельные напряжения в момент Г4 совпадают с соответствующими значениями в момент ?3 (см. табл. П4.6). В моменты времени t10, tll и tl2 условные упругие напряжения падают, а предельные напряжения возрастают по сравнению с t9 (см. табл. П4.1, П4.3 и П4.4), поэтому указанные моменты времени не рассматриваем. Результаты расчета приведены в табл. П4.6.

интервале изменения Q и Т, то возможно появление экстремумов в функциях vj/((?, Т) и f(Q, Т). Для определения экстремальных точек можно использовать метод крутого восхождения Бокса-Уилсона с последующим построением интерполяционной модели для исследуемых функций. Тогда интервал варьирования Q и Т на основных уровнях факторов будет соответствующей долей от области изменения Q и Т.

Условия реализованного внешнего воздействия при проведении экспертного исследования всегда неизвестны, однако оценка последствий такого воздействия в интегральном виде может быть дана с точки зрения определения эквивалентных характеристик по параметрам рельефа излома. В связи с этим необходимо указать на один из основных принципов неопределенности, существующий в экспертных исследованиях причин разрушения элементов конструкций авиационной техники:

Эбботт и Браутман [1] продемонстрировали использование монотонного импульса для определения эквивалентных упругих постоянных композиций сталь — стекло и ^-стекло — эпоксидное связующее. Этот метод применим, если длина участка нарастания напряжения и общая длина импульса велики по сравнению с размерами волокон, расстояниями между ними и поперечными

Кроме дозиметров к приборам группы 2 относятся виброметры, предназначенные для определения эквивалентных уровней виброускорения или виброскорости за фиксированный промежуток времени. В блок-схемах этих приборов отсутствуют блок 2 и счетчик DAT (вместо детектора GLR в САЧП и блоке 1 используется логарифмический квадратический детектор) и за фиксированный промежуток времени происходит суммирование аналогового сигнала (а не цифрового).

Полученные соотношения для определения эквивалентных напряжений позволяют оценить несущую способность деталей при сложном нагружении в самом общем виде.

Дефекты, имеющие форму, близкую к сферической (поры, шлаковые включения), отражают ультразвуковые колебания при различных положениях искателя практически одинаково. При обнаружении скопления пор, шлаковых включений или мелких трещин на экране дефектоскопа появляется сразу несколько сигналов. Дефекты, расположенные весьма близко друг к другу, раздельно могут быть не выявлены. Тогда на экране наблюдается широкий сигнал с несколькими вершинами. Непротяженные дефекты, вытянутые в цепочку, выявляются как один прерывистый дефект. В табл. 3 приведены особенности выявления дефектов различной конфигурации при озвучивании наклонным искателем [77]. Для определения эквивалентных размеров дефектов целесообразно использование АРД-диаграмм [34].

Коротко остановимся на практических приемах определения эквивалентных коэффициентов диссипации nt и па. Исходной информацией о диссипативных свойствах системы в нашем случае являются коэффициенты рассеяния гэ, и гэп, которые будем считать независимыми от частоты колебаний; последнее, как уже отмечалось в п. 2, находит подтверждение в многочисленных приложениях. Далее на данном этапе инженерной оценки диссипативных свойств системы целесообразно воспользоваться допущением о том, что между главными формами колебаний не происходит перекачки энергии, обусловленной силами сопротивления. Как свидетельствуют некоторые специальные эксперименты, указанное предположение обычно реализуется на практике [9]. Вместе с тем известны случаи, когда требуется более тщательный учет нелинейной природы диссипативных сил. Эти вопросы затронуты в п. 2. '

Для определения эквивалентных нагрузок каната при переменном режиме работы его были проведены испытания выносливости канатов со ступенчатой нагрузкой при запасах прочности 5, 10 и 5, 10, 25 в условиях относительных диаметров изгиба от 8 до 20.

Совпадение по величине одной из характеристик радиационного распухания, например ДУ/У, при облучении нейтронами и заряженными частицами не означает ускоренного воспроизводства реакторного распухания. Условия облучения, соответствующие такому совпадению, условно можно называть эквивалентными по величине данной характеристики. При этом совпадение значений двух других характеристик пористости (Nv и d0), как правило, не наблюдается. Подбор условий, «эквивалентных» по величине радиационного распухания, вызванного облучением частицами различного сорта, носит эмпирический характер. Вероятность определения «эквивалентных» условий при эмпирическом подборе зависит от статического набора данных и требует значительного расширения имитационных исследований.

Существуют определенные границы, при которых метод эквивалентных возмущений сохраняет свои преимущества по сравнению с методом статистических испытаний [33]. В зависимости от принятого способа определения эквивалентных возмущений возникают многочисленные разновидности методов этой группы. В частности, его применяют при определении интегралов нелинейной системы при определенных специально выбранных неслучайных возмущениях вместо случайных, в обработке результатов по специальным правилам, и он основан на аппроксимации интегралов любой нелинейной системы полиномами по случайным параметрам, от которых зависят эти интегралы [33, 85].

5. Числовые значения коэффициентов X к Y для определения эквивалентных радчалЬ" ных нагрузок приведены в табл. XI-20.

XI-20. Числовые значения коэффициентов X и Y для определения эквивалентных радиальных нагрузок на радиальный однорядный подшипник