Определения энтальпии

Не детализируя особенности определения энергетических затрат на рост усталостной трещины, следует отметить, что все расчеты приводят к кинетическому уравнению с показателем степени при КИН в четвертой степени.

Подблок обработки результатов интегрирования «энергия» составлен из ряда подблоков второго уровня и служит для определения энергетических характеристик механической системы и контроля результатов моделирования рассматриваемых динамических процессов.

В настоящей работе поставлена задача вывести зависимости для определения энергетических потерь на трение в двухфазных потоках. Рассмотрим системы: жидкость+твердые частицы, жид-кость-j- пузырьки газа. Для решения поставленной задачи воспользуемся совместными уравнениями движения двухфазных потоков в форме Франкля — Дюнина [1 — 3 и др.]. Для стационарного потока они запишутся так:

Выводится зависимость для определения энергетических потерь на трения в двухфазных потоках. При выводе рассматриваются две системы: жидкость—твердые частицы, жидкость — пузырьки газа. Проведенное сопоставление расчетной формулы с экспериментальными данными свидетельствует об удовлетворительной сходимости.

План № 211. Дуэль М. А., Соляник Б. Л., Шульман А. Е. Применение ЭВМ для определения энергетических характеристик в АСУ ТЭС. 8 л. 41 «.

Функция определения энергетических характеристик энергоблока заключается в подготовке нормативных расходных характеристик, используемых АСУ ТЭС для выбора состава оборудования, распределения нагрузок и топлива между блоками, для построения режимных карт и оценки эффективности режимов работы основного оборудования. В этой функции используются показатели и исходные данные, определяемые при расчете ТЭП.

Расчет принципиальной тепловой схемы ГТУ производят, последовательно рассчитывая показатели работы компрессора и газовой турбины. Для определения энергетических показателей одноступенчатой простой ГТУ (см. рис. 20.1) с достаточной точностью можно использовать следующие зависимости:

* Методика определения энергетических показателей ПГУ разработана совместно с И. М. Чухиным.

На режимы работы заводских ТЭЦ оказывает влияние большое число различных факторов, значения которых могут варьироваться в широком диапазоне (см. гл. 1). В связи с этим необходимо уметь определять энергетические показатели турбин ТЭЦ при их работе с нагрузками, отличными от номинальных. На практике используют следующие методы определения энергетических показателей турбин.

В заключение рассмотрим кратко вопрос о целесообразности применения понятия «эксергия» для определения энергетических показателей ТЭС ПП и ее составляющих. Потребность в таком рассмотрении возникает потому, что эксергию часто предлагают в качестве универсального объективного показателя для оценки степени энергетического совершенства как отдельных ТА, так и целых систем и притом во всех случаях.

вается следящей системой с обратной связью по перемещению, при этом должны быть приняты меры по виброизоляции системы. Выходной сигнал составляет около 7 мВ/нм при рабочей частоте генератора 910 МГц. Достоинства емкостных преобразователей: отсутствие резонансов до частот, исчисляемых десятками мегагерц, и простота определения чувствительности преобразователя, которое сводится к измерению зазора между пластинами. Указанные достоинства и недостатки обусловили преимущественное использование преобразователей емкостного типа при лабораторных исследованиях для определения энергетических характеристик процессов и градуировки преобразователей других типов. При измерении энергии колебаний необходимо учитывать дополнительную емкость соединительных цепей, а также тот факт, что значительная часть энергии может быть сконцентрирована в низкочастотной области спектра, где преобразователь имеет очень высокий выходной импеданс и использование простейшей схемы связано с дополнительными погрешностями. Определенные преимущества дает замена плоского электрода сферическим, в результате чего снижаются требования к чистоте и профилю исследуемой поверхности, локализуется зона, с которой воспринимаются колебания, что позволяет исследовать профиль поверхностной волны на частотах 5 МГц и более, уменьшаются размеры датчика, упрощается его юстировка. Однако указанные преимущества достигаются ценой снижения чувствительности из-за уменьшения емкости преобразователя. Последняя рассчитывается по формуле

В случае определения энтальпии и теплоемкости паров и газов используют проточный калориметр, в котором долю теплоты, идущей на нагревание деталей калориметра, и тепловые потери можно значительно уменьшить за счет увеличения количества пропускаемого через калориметр вещества. Схема проточного калориметра показана на рис. 7.7.

Теплоемкость перегретого пара сильно зависит от его температуры и давления и поэтому при определении величины s по этой формуле теплоемкость следовало бы брать по специальным таблицам или графикам. Однако практически значения s определяют либо по таблицам пара, либо по диаграмме s—i. Это же относится и к способам определения энтальпии.

Некоторые исследователи уделяли недостаточно внимания точности определения энтальпии заторможенного-потока. Насколько велики могут быть различия при измерениях несколькими независимыми методами показано на рис. 11-6. При использовании газодинамического метода основной вклад в погрешность измерения вносит предположение о том, что коэффициент расхода сопла при наличии тангенциальной составляющей скорости (закрутке) равен единице. Иными словами, как видно из рис. 11-6, применительно к таким схемам электродуговых нагревателей никак нельзя принимать эффективную площадь критического сечения сопла равной его геометрической площади.

На основании анализа сил, действующих на частицу окисла железа в потоке и на стенке обогреваемой трубы, Г. И. Алейниковым (МО ЦКТИ) предложена формула для определения энтальпии среды

Как и следовало ожидать, число М (при заданном i0) является функцией двух параметров — удельного объема и температуры (или давления). В отличие от газового потока, где число М однозначно определяет отношение температуры торможения к местной температуре, а тем самым и отношение энтальпий, здесь, в потоке влажного пара, задания М и местного значения энтальпии недостаточно для определения энтальпии в заторможенном состоянии. Для определения /0 требуется, кроме М и i, располагать еще одним из термических параметров. Так же и заданным i'0 и местному значению М могут отвечать различные состояния системы жидкость — пар.

Для определения энтальпии однофазной среды необходимо и достаточно знать давление и температуру. В распоряжении экспериментатора обычно бывают величины давления в барабане и паропроводе (до и после прямоточного парогенератора). Давления в промежуточных точках пересчитываются пропорционально давлениям, полученным в гидравлическом расчете. На рис. 8-10 показана рекомендуемая для этого вспомогательная номограмма.

где q — количество тепла, отданное 1 кг пара, проходящего через конденсатор-калориметр. Так как это количество тепла измеряется в опыте при помощи нагревания охлаждающей воды, то можно получить следующую расчетную формулу для определения энтальпии водяного пара через величины, измеряемые в опыте:

Точность экспериментальных данных. При расчетной формуле (8-5) полная максимально возможная относительная ошибка определения энтальпии в соответствии с уравнениями (4-13) и (4-14) может быть выражена как1

При этом точность табличных значений энтальпии воды достаточно высока и составляет около 0,1%. Для постановки исследований других веществ надо располагать данными по энтальпии этих веществ в жидком состоянии при атмосферном давлении. В целом влияние ошибки измерения энтальпии конденсата на точность определения энтальпии пара мало, так как в формуле (8-6) множитель перед 6t'K равен всего лишь Vis— Vas.

Установка для определения энтальпии водяного пара при давлениях до 500 бар и температурах до 700° С {Л. 8-9]. Для измерения энтальпии .в этой установке также используется метод адиабатного дросселирования .водяного пара до низкого давления с последующей его конденсацией в калориметре. Однако для возможности точного учета тепловых потерь в установке осуществлено ipas двоение потока исследуемого пара. Схема установки при этом выглядит следующим образом '(рис. 8-6).

Величина ij3 в зависимости от параметров исследуемого пара находится в пределах 0,04—0,07 и рассчитывается, исходя из геометрической формы участка установки, его тепловой изоляции, температур стенки трубки и окружающего воздуха по обычным формулам теплопередачи. Несмотря на приближенность такого расчета, из-за малости величины