Определения абсолютных

Рассмотрим пример определения аэродинамических сил q\x., Цпх и ^/, дей-

Первое десятилетие XX в. характеризуется широким развитием экспериментальных исследований плоских и изогнутых пластинок в аэродинамических трубах и использованием полученных результатов для определения аэродинамических характеристик крыльев первых самолетов, совершивших успешные полеты. Создается ряд аэродинамических лабораторий и специализированных научных организаций на Западе: Аэродинамический институт в Риме (Г. Финци и Н. Сольдати), аэродинамическая лаборатория при Национальной физической лаборатории в Англии (NPL); строится ряд аэродинамических труб в Германии, Канаде, США. Основное внимание при экспериментальных исследованиях и теоретических разработках в этот период уделяется подъемной силе крыла. В Англии, Италии, Канаде, Франции и США преобладал эмпирический путь в определении аэродинамических характеристик крыла. Наоборот, в России и несколько позже в Германии основное внимание обращали на теоретическое решение вопроса, при котором эксперимент играл вспомогательную роль [27].

определения аэродинамических характеристик трактов головных образцов горелочных устройств;

77. Рихтер Л. А., Гаврилов Е. И. Номограммы для определения аэродинамических и геометрических параметров дымовых труб. — «Теплоэнергетика», 1975, № 11, с. 85—86.

148. Рихтер Л. А., Гаврилов Е. И. Номограммы для определения аэродинамических и геометрических параметров дымовых труб.— Теплоэнергетика, 1975, № 11, с. 85—86.

Для определения аэродинамических характеристик профиля нам придется использовать график на рис. 2, стр. 13, приложение III в [21]. Для профиля Н-16 экспериментальные газодинамические характеристики даны на стр. 18, приложение III в [21 ].

Результаты определения аэродинамических характеристик сводятся в таблицу. Примером может служить табл. 3-8, в которой даны результаты обработки опытных данных в первом приближении по трем вариантам расположения пламенных труб в модели патрубка, схема которого приводилась на рис. 3-29.

Тензометрические весы представляют собой два симметрично расположенных однотипных узла, которые устанавливаются на паровую аэродинамическую трубу (рис. 4-2,а). Взвешиваемая лопатка / (рис. 4-2,6) жестко крепится на оси 2, на которую одеваются весовые головки 3, несущие гибкие элементы. Весовые головки крепятся на оси посредством втулки 4 и шариковых подшипников. Рычаги 5 служат для проверки нулевого показания регистрирующего прибора. Ходовая тарировка осуществляется с помощью углового рычага 6. К недостаткам определения аэродинамических характеристик решеток турбин методом взвешивания единичной лопатки следует отнести: 1) невозможность исследования точечного распределения потерь энергии потока по сечению решетки; 2) трудность точного определения расхода пара, приходящегося на один канал; 3) сложность расчета энергетических характеристик решеток по данным измерения сил в паровом потоке. В описываемой установке влажный пар получали путем впрыска конденсата посредством центробежных форсунок в пар, доведенный в предварительных ступенях охлаждения (на рисунке они не показаны) до температуры, на два — четыре градуса превышающей температуру насыщения. Начальная степень сухости пара определялась из уравнения теплового баланса. Совершенно ясно, что, имея взвешенные компоненты

Для расчетного определения аэродинамических коэффициентов диффузоров используются следующие соотношения:

В приведенных выражениях отброшены члены ft2, поскольку коэффициент при <о2 (присоединенная масса среды) для воздуха пренебрежимо мал (по сравнению с массой крыла). В случае крыла произвольной формы в плане и произвольно деформирующегося для определения аэродинамических воздействий известны методы, основанные на замене крыла вихревой поверхностью, индуцирующей поперечные скорости

В этом разделе будут выведены формулы для сил, действующих на лопасть при полете вперед. Рассмотрим несущий винт со всеми шарнирами, но без относа ГШ. Лопасти абсолютно жесткие, они машут и изменяют свои общий и циклический шаги под действием управления, т. е. изгибные и крутильные деформации лопастей пренебрежимо малы. Такая схема достаточна для определения аэродинамических характеристик и характеристик управления шарнирного несущего винта. Чтобы найти аэродинамические силы в сечении, используем теорию элемента лопасти. Влиянием зоны обратного обтекания пока пренебрежем. Плоскость отсчета выбираем произвольно.

Гессоу [G.57] выполнил дальнейшее преобразование уравнений для численного определения аэродинамических характеристик несущих винтов применительно к использованию ЦВМ. Он заново вывел выражения для силы тяги, профильного сопротивления, мощности, момента тангажа и крена, касательной силы в комлевой части лопасти и коэффициентов махового движения. Был рассмотрен шарнирный винт с относом ГШ, у ло-

9°. Переходим к вопросу определения абсолютных координат точки на звене открытой цепи.

Для определения абсолютных координат точки Р ее радиус-вектор Гр = ВР представляем в виде суммы

9°. Переходим к вопросу определения абсолютных координат точки на звене огкрытой цепи.

Для определения абсолютных координат точки Р ее радиус-вектор Гр представляем в виде суммы

бачок, который обеспечивает постоянство напора, а следовательно, и постоянство расхода охлаждающей воды. Из теплообменника 'вода отводится в канализацию. Расход пара и воды регулируется с помощью вентилей. Количество образовавшегося конденсата определяется путем взвешивания. Для измерения расхода воды служит диафрагма 4. Температура пара и конденсата измеряется с помощью термопар 5 и 6, горячие спаи которых установлены в соответствующих штуцерах. Разность между температурами вводящей и выходящей воды измеряется многоспайной дифференциальной термопарой. Для определения абсолютных значений температуры воды в штуцере выходного трубопровода помещен спай дополнительной термопары, измеряющей температуру отходящей воды. Температура поверхности измеряется с помощью четырех термолар 7, заложенных в каждой из четырех трубок теплообменника. Горячие спаи всех термопар выведены к двухполюсному переключателю. Холодный спай, общий для всех термопар, помещен в сосуд с тающим льдом. Измерение э. д. с. термопар производится с помощью лабораторного потенциометра. Падение статического давления ,при прохождении охлаждающей воды через теплообменник измеряется дифма-нометром 9, подключенным к штуцерам входного и выходного трубопроводов <'?. При заданном расходе воды подачу пара' необходимо отрегулировать так, чтобы температура конденсата была близка к температуре насыщения. Коэффициент теплопередачи теплообменника вычисляется по уравнению

Аналогичная зависимость может быть получена из уравнения (3.15) (при т = 0 и е=1), однако коэффициент в правой части формулы окажется равным 1,25. Это показывает, что для одних и тех же значений R0 скорость, при которой образуется паровая подушка под листом при истечении пара через отверстия листа отдельными пузырями, в 1,95 раза ниже, скорости, которая должна иметь место при истечении пара сплошной струей *. Для определения абсолютных значений й;"Мин необходимо располагать значениями R0.

Процесс управления начинается с определения абсолютных координат кристалла и корпуса, после чего рабочий столик с об-

Фиг. 70. Треугольники скоростей для определения абсолютных скоростей выхода iH3 рабочих каналов второго венца колеса Кертиса.

Как видно из приведенных данных, разработанная НПО ЦКТИ методика предварительного определения абсолютных и относительных перемещений роторов и корпусов мощных паровых турбин обеспечивает удовлетворительную точность для выбора осевых зазоров: расхождение расчетных и опытных данных не превышает 1-2мм.

Для определения абсолютных значений перемещений, углов поворота, изгибающих моментов, перерезывающих сил и напряжений в

Для определения абсолютных значений угла поворота, крутящего-момента и напряжений в любой точке пакета достаточно умножить их относительные значения на CJ .