Определения абсолютного

Если тела имеют начальную температуру Т„, то для определения абсолютной температуры взамен уравнений (6.42) и (6.45) используют следующие уравнения:

Может иметь место случай, когда данный метод радиоактивного контроля или исследования применяется или рекомендуется к"внедрению и при этом ставится задача определения абсолютной экономии от его использования в данной лаборатории, на данном производственном участке, заводе, экономическом районе, отрасли промышленности, в масштабе народного хозяйства в течение определенного периода.

Если флюктуационные и аппаратурные ошибки примерно равны, формулы для определения абсолютной и относительной погрешностей имеют вид:

Вводя ряд упрощающих предположений, Л. И. Дехтярев получил формулу для определения абсолютной скорости капли перед ра-

Формула действительна для определения абсолютной и относительной суммарной погрешностей.

Корень четвертой степени в выражении (1-8) показывает, что относительная погрешность определения абсолютной температуры в 4 раза меньше погрешности определения численного значения С, что является благоприятным обстоятельством. Если в изложенном приме-16

танием 6Х с температурой. Так, в интервале 950—il 050° С Ь„х (для А, = 0,65 мк) возрастает пропорционально Г17'3, а в интервале 1 450— 1 550° С — пропорционально Т12'4. По этой причине и относительная погрешность определения абсолютной температуры в 12—17 раз меньше погрешности определения е^ , а не в 4 раза, как это имеет место для в при определении радиационной температуры.

11502-65 — Битумы нефтяные. Метод определения абсолютной вязкости в ротационном вискозиметре.

Фиг. 117. Диаграмма для определения абсолютной скорости выхода из предпоследней ступени конденсационной турбины мощностью50мгвт при расходе пара 27 кг/сек.

его механического состояния. Наличие кинетики петли гистерезиса позволяет описать изменение таких важных параметров процесса упругопластического деформирования как величина пластической деформации в цикле нагружения напряжения, при экстремальных температурах цикла, асимметрию цикла напряжений и т. п. Неодинаковое поле температур на образце в полуциклах нагрева и охлаждения (в соответствующие отрезки времени) определяет несовпадение ветвей (при нагреве CDA и при охлаждении ABC) петли термической деформации в функции температуры свободного, циклически нагреваемого образца (рис. 3.13, б). Информация о параметрах процесса термоусталостного нагружения, приведенная на рис. 3.13, оказывается достаточной для определения абсолютной пластической (интегральной по длине) Д/р и соответственно средней относительной вр —А/р//о (ширины петли упругопластического гистерезиса) деформации образца на расчетной длине 10 за термический цикл. Учитывая, что на этапах охлаждения (от Гтах до Т в) и нагрева (от Ттщ до Т о) закрепленного образца происходит разгрузка до Р = 0 (точки D и В соответственно), то упругие деформации в образце на этих участках определяются через термические Д/уж = Д/т , Д/уас' = Д?.г . Это обстоятельство позволяет на осно-

Формула (4) аналогична зависимости для определения абсолютной деформации при растяжении:

Для определения абсолютного ускорения точки в сложном движении продифференцируем формулу (3.10) по времени:

Отсюда получаем формулу для определения абсолютного значе-

1. Дайте определения абсолютного, относительного и переносного движений точки.

При этом нарушается основная модель экспоненциального ослабления (1) и простое логарифмирование ин-тенсивностей излучения за объектом контроля (2) не приводит к достоверной линейной оценке необходимых для реконструкции томограмм проекций (3). Таким образом при использовании немоноэнергетического излучения задача реконструкции внутренней структуры изделий в ПРВТ становится принципиально нелинейной, и пренебрежение этим обстоятельством сопровождается заметным уровнем ошибок, снижающих точность определения абсолютного уровня ЛКО и чувствительность к обнаружению локальных дефектов.

Небольшая примесь сурьмы (около 0,03%) в стекле дает возможность с достаточной точностью определить значения толщины снимаемых слоев стекла. При условии равномерного распределения сурьмы в стекле толщина слоя для данного образца должна быть прямо пропорциональной количеству отсчетов в фотопике у-линии Sb124. Основной вклад в относительную ошибку определения толщины снимаемых слоев создают статистические отклонения при измерении количества импульсов в измеряемом фотопике. Точность определения абсолютного значения толщины слоя стекла также существенно повышается, по сравнению с методом изучения диффузии вещества, меченного радиоактивным изотопом [7]. Для получения абсолютного значения толщины снимаемых слоев достаточно определить общий вес всех снятых слоев и учесть относительное распределение толщины их для данного образца. Таким образом, достигается более высокая точность определения относительных значений концентраций олова в стравливаемых слоях стекломассы, позволяющая рассчитать коэффициент диффузии с погрешностью 12—-15% при коэффициенте надежности 0,9 (см. рис. 3, 4).

Фактические максимальные и минимальные значения скоростей звена приведения не будут совпадать с указанными точками, так как приведённый момент инерции в общем случае будет величиной переменной. Так как в большинстве случаев изменения приведённого момента инерции невелики вследствие большого момента инерции маховика, то для приближённого расчёта изменением приведённого момента инерции можно пренебречь и считать этот момент инерции постоянным. Среди этих максимумов и минимумов можно выделить наибольший максимум (абсолютный максимум) и наименьший минимум (абсолютный минимум). Для определения абсолютного максимума исследуют максимумы в точках Ь и d.

Для определения абсолютного давления в камере смешения первой ступени при различных расходах сухого воздуха или паровоздушной смеси предварительно определяют по ртутному вакуумметру разрежение h мм рт. ст. и барометрическое давление В мм рт. ст.

Для определения абсолютного значения расхода вентилирующего пара через ЦНД на режиме г) = О (N = 0) находится приведенный расход по формуле (4.10) с подстановкой С°в = 0,23:

(4-81), получим, что стандарт определения абсолютного к. п. д.
Проведенный анализ показал невыпуклость области допустимых значений параметров теплоэнергетических установок. В сочетании с дискретностью изменения некоторых параметров и технологических характеристик узлов и элементов установки это обусловливает возможность существования множества локальных минимумов функции расчетных затрат по теплоэнергетической установке. В настоящее время нет общего эффективного метода определения абсолютного оптимума из множества локальных. При решении задач оптимизации пока приходится ориентироваться на применение приближенных методов [1, 2, 11], что требует дальнейших разработок методов поиска абсолютного минимума функции цели.

Боковые отверстия по отношению к центральному располагаются строго симметрично под углом озб = 40-ь 45°. Как уже указывалось, распределение давления не зависит от Re в узких пределах ср <; + 35°, однако, поскольку скорость вычисляется по разности давлений в центральном и боковых отверстиях, желательно иметь эту разность возможно большей. Следующее соображение исходит уже не из точности определения абсолютного значения скорости, а из точности отсчета угла, т. е. направления вектора ско-