Определяется образованием

Значение ау определяется независимо от давления расположенных выше материалов.

В сущности следующие рассуждения Ассура основаны на лемме (IV): «Если в какой бы то ни было системе точек положение любой точки системы определяется независимо данными положениями п точек, то геометрической сумме перемещений в картине скоростей изображения одной из указанных п точек сопряжено перемещение изображения любой другой точки системы, равное геометрической сумме перемещений ее изображения, сопряженных составляющим перемещениям изображения первой»8.

Метод полюса аффинности основан на следующей лемме: «Если в какой бы то ни было системе точек положение любой точки системы определяется независимо дан-

В качестве примера рассмотрим определение первой и третьей критических скоростей гибкого ротора турбогенератора. Вес ротора 49 500 кГ. Ротор симметричен и свободно лежит на двух опорах, поэтому вторая критическая скорость определяется независимо от первой и третьей. На фиг. 5. 1 показано определение форм упругой линии, соответствующих первой и третьей критическим скоростям по указанной выше схеме. Для определения критических скоростей останавливаемся на первом приближении упругой линии. Численные расчеты приведены в табл. 5. 1 и 5. 2.

Определение масштабов. Исходный график ускорений в предыдущих четырех ^лучаях строился_в совершенно произвольном масштабе как для оси W, так и для оси t, остающемся неизвестным в процессе построения графиков. Поэтому и графики скоростей и графики подъемов на рис. 350, 351, 354, 355 получаются в неизвестном масштабе. Определение масштабов может начаться лишь после построения графика подъема. На этом графике получаем в качестве последней ординаты масштабное значение полной высоты подъема толкателя /imax- Сравнивая это /imax с действительной высотой подъема Ашах, которая определяется независимо от проектирования профиля кулачка, получаем масштаб координат графика подъема

(фиг. 1) — угол между боковой стороной профиля и перпендикуляром из вершины профиля на ось резьбы. Для резьб с асимметричным профилем (например, для упорной резьбы) каждая половина угла определяется независимо(фиг. 3).

Передаточное число подъёмного механизма с машинным приводом определяется независимо от к. п. д. и типа механизма из соотношения чисел оборотов двигателя П0в и барабана пд

Скорость перемещения внешней поверхности v^ определяется независимо из теплового баланса при заданной эффективной теплоте разрушения AQM:

Косинусы, равные отношению проекции стержня на данную ось к истинной длине стержня, следует брать по абсолютной величине. Усилия IV вводятся в уравнения со знаком, соответствующим знаку проекции на ось, причем все неизвестные усилия считаются растягивающими, направленными от узла. Одно и то же усилие входит в два уравнения равновесия проекций на одну и ту же ось (для двух узлов)—один раз со знаком плюс, другой раз — со знаком минус. Этот же способ применяется для преобразованных ферм, но решение уравнений усложняется, так как система не распадается на последовательно решаемые тройки. Расчет часто упрощается применением правила: если все стержни узла, кроме одного, лежат в одной плоскости, то усилие в выходящем из плоскости стержне определяется независимо от остальных из уравнения равновесия проекций на нормаль к указанной плоскости; если узел не нагружен, то усилие в выходящем стержне равно нулю.

В рамках ограничений, перечисленных в § 3-1, состояние движущейся парожидкостной среды определяется (независимо от характера процесса) тремя величинами: скоростью (w) и двумя термическими параметрами — давлением (или температурой) и удельным объемом (и).

При естественной тяге температура газов на входе в дымовую трубу определяется независимо от величины присоса за котлом по формуле (2-8).

Высоколегированные стали (нержавеодие, жаропрочные) обнаруживают очень хорошую стойкость во многих природных и химических средах. Коррозионная стойкость этих сталей определяется образованием тонкого защитного окисного слоя на их поверхности (пассивное состояние).

Высоколегированные стали (нержавеющие, жаропрочные) обнаруживают очень хорошую стойкость во многих природных и промышленных средах. Коррозионная стойкость этих сталей определяется образованием тонкого защитного оксидного слоя на их поверхности.

Коррозионная стойкость титана определяется образованием прочной окисной тдленки (как и у алюминия); добавление окислителя к действующему реактиву ведет к повышению коррозионной стойкости.

Адгезия к окислам металлов и металлических пленок, осажденных на окисную подложку, во многом определяется образованием химических соединений [3], в частности окислов [5, 10, 12], При исследовании тонких пленок молибдена и ванадия, напыленных на подложки SiO2 и А12О3, необходимо обратить внимание на возможность обнаружения на межфазной границе пленка — подложка окислов молибдена и ванадия соответственно. Однако в то время как металл обладает максимально возможным коэффициентом поглощения (К » Ю5—106 см~1) в очень широкой области спектра от жесткого ультрафиолета и до радиоволн включительно, окислы в широких спектральных участках обладают значительно меньшим коэффициентом поглощения [14]. Поэтому сравнительно небольшие по интенсивности полосы поглощения окислов практически невозможно обнаружить на фоне мощного поглощения чистого металла. Лишь в определенных участках спектра, в которых начинаются собственные поглощения, обусловленные междузонными переходами, величина поглощения окисла может в какой-то мере приближаться к коэффициенту поглощения металла. Для обнаружения окислов молибдена и ванадия по оптическому пропусканию тонких пленок, напыленных на окисные подложки, необходимо было выбрать такой спектральный интервал, в котором происходит резкое изменение величины коэффициента поглощения окисла (молибдена или ванадия от сравнительно небольших значений до значений, близких к их металлическому поглощению. Только в этом случае можно обнаружить характерные спектральные изменения пропускания, которые будут указывать на наличие того или иного окисла. Так как при высоких температурах, начиная с 800" С и выше, стабильны только

новения ее. Разумеется, это относится к случаям, когда МКК определяется образованием по границам зерен карбидов, а не других фаз, например а-фазы. Считается, что хромоникелевые коррозионно-стойкие стали практически невосприимчивы к МКК при содержании в них 0,02 % С или меньше. Однако это далеко не так. Результаты многих исследований показывают, что при увеличении длительности провоцирующего отпуска может произойти МКК сталей типа 18-8 с содержанием углерода даже 0,01 % [84]. По-видимому, только при содержании углерода менее 0,009 % эти стали будут полностью невосприимчивы к МКК при всех режимах провоцирующих отпусков. Эта величина установлена по растворимости углерода в аустените при наиболее низких температурах отпуска, когда еще выделяются карбиды [82].

Холодная деформация перед провоцирующим отпуском в зависимости от содержания углерода в стали может либо сокращать, либо увеличивать время до появления склонности к МКК- Когда в стали значительное количество несвязанного углерода и границы зерен заметно обогащены им, деформация перед отпуском будет сокращать время до появления склонности к МКК благодаря ускорению диффузии хрома (быстрее образуется сетка карбидов по границам зерен). При небольшом количестве углерода на границах зерен (углерод связан в прочные карбиды) возникновение склонности к МКК определяется образованием карбидов в соответствии со схемой Бейна (см. рис. 16). Тогда относительное повышение скорости диффузии хрома по сравнению с углеродом из-за наличия деформаций приведет к некоторому увеличению времени до появления склонности к МКК (будет равносильно по действию увеличению содержания хрома).

Особенно опасна питтинговая коррозия. Этому виду разрушении в наибольшей мере подвержены нержавеющие стали, коррозионная стойкость которых определяется образованием на них пассивационных пленок. Такие стали, легко пассивирующиеся в окислительных средах, подвергаются в присутствии ионов галогенов (депассиваторов) местному коррозионному разрушению, которое проявляется в виде мелких глубоких поражений, называемых питтингами. Данный вид коррозии вызывает сильные разрушения многих конструкций и трубопроводов [76, 83],

Коррозионная стойкость титана определяется образованием прочной окисной тдленки (как и у алюминия); добавление окислителя к действующему реактиву ведет к повышению коррозионной стойкости.

топке с цепной решеткой без забрасывателей). Это определяется образованием развитой восстановительной коксовой зоны, непрерывно пополняемой сверху новыми частицами топлива. При

спространено объяснение «падающей» зависимостью силы резания от скорости, при-Р ящее к классической модели Ван дер Поля. Однако более глубокий анализ и спе-дольные экспериментальные исследования показывают, что скоростная зависимость силы резания определяется образованием иа резце нароста (в некотором диапазоне)

Фазовые и структурные изменения при закалке и отпуске сплава ВТ18 были изучены на прессованных прутках [85]. При исследовании использованы методы рентгено-структурного и дилатометрического анализов, оптическая и электронная микроскопия. Авторами этой работы показано, что после закалки с температур до 900° С наряду с а-фазой присутствуют упорядоченная «2-фаза и небольшое количество р-фазы, а при температурах выше 930° С появляется мартенситная а'-фаза. В процессе старения изменение свойств определяется образованием упорядоченной «г-фазы.