Определения допустимой

В соответствии с концепцией течи перед разрушением в качестве предельного для определения допустимых условий нагружения принимается случай, когда предельный размер трещины LIC равен толщине стенки сосуда.

стояние практически аналогично напряженному состоянию моделей с трещинами. Далее рассмотрим методику определения допустимых размеров царапин (рисок) в металле труб.

Наука о вибрациях изучает методы обнаружения, измерения и возможного уменьшения их интенсивности. Наряду с этим она дает методы определения последствий вибраций, когда их полностью нельзя устранить, например расчет амплитуд вибраций для выяснения долговечности машин из условий накопления подтверждаемости сведений об усталости материала, способы изоляции шума, а также методы определения допустимых доз воздействия динамических нагрузок. Для получения информации о состоянии машин того или иного агрегата вибрации играют роль наиболее достоверного средства диагностики, позволяют избежать аварийных ситуаций.

Далее рассмотрим методику определения допустимых размеров царапин ( рисок) в металле труб.

Рис. 3.23. Номограмма для определения допустимых дефектов в мягкой прослойке (I/В)д в условиях общей текучести в зависимости от параметров Кв и ае

Рис. 3.25. Номограмма для определения допустимых размеров дефектов в центральной части шва:

Наука о вибрациях изучает методы обнаружения, измерения и возможного уменьшения их интенсивности. Наряду с этим она дает методы определения последствий вибраций, когда их полностью нельзя устранить, например расчет амплитуд вибраций для выяснения долговечности машин из условий накопления подтверждаемости сведений об усталости материала, способы изоляции шума, а также методы определения допустимых доз воздействия динамических нагрузок. Для получения информации о состоянии машин того или иного агрегата вибрации играют роль наиболее достоверного средства диагностики, позволяют избежать аварийных ситуаций.

Для определения допустимых режимов нагрева, температурных интервалов ковки и штамповки, степени, скорости и схемы деформации, условий охлаждения поковок, а также необходимого усилия оборудования следует знать зависимость механических свойств обрабатываемого материала от температуры деформирования. Механические свойства определяют различными методами испытаний на растяжение, сжатие, кручение и ударный изгиб.

Рис. 3.23. Номограмма для определения допустимых дефектов в мягкой прослойке (1/В)а в условиях общей текучести в зависимости от параметров Кв и к

Рис. 3.25. Номограмма для определения допустимых размеров дефектов в центральной части шва:

B. Влияние объема выборки на величины допустимых значений 67 Г. Минимальные объемы выборок для определения допустимых

где n = db/ai - запас прочности по пределу прочности, полученный по первой теории прочности для расчетного номинального напряжения ai в опасной точке детали; т>1 - запас по пределу трёщиностойкости, необходимый для определения допустимой длины трещины; 1(п) - предел трёщиностойкости; К(п) - коэффициент интенсивности напряжений для расчетной нагрузки.

и размеры, концентраторы напряжений и др. Проверочный расчет выполняют в целях проверки соблюдения условия s^[s] или а< <:[ст], где s и [s] —действительный и допускаемый коэффициенты запаса прочности, а а и [о] — расчетное и допускаемое напряжения, или в целях определения допустимой нагрузки, долговечности и пр.

Влияние температуры отпуска на склонность к МКК связано в основном с ее влиянием на скорость диффузионных процессов, определяющих кинетику образования новых фаз, появление структурной и химической неоднородностей и выравнивание концентраций компонентов по границам и телу зерна, а также создание и релаксацию напряжений в районах выделения новых фаз. С повышением температуры отпуска время до появления и исчезновения склонности к МКК резко сокращается. Каждой температуре соответствует определенное минимальное время появления в стали склонности к МКК. Длительность этого отпуска имеет большое значение для определения допустимой продолжительности технологических нагревов материалов.

Уравнением (139а) рекомендуется пользоваться для определения допустимой геометрической высоты всасывания при перекачке центробежным насосом воды с температурой, которой соответствует давление насыщенных паров, значительно меньшее, чем давление над уровнем воды р , а также для определения геометрического подпора воды на всасывании питательных насосов.

влаги и получения чистого пара конструкции циклонов должны выполняться таким образом, чтобы внутреннее сечение циклона F превышало общее сечение ввода пароводяной смеси / в 10—20 раз, т. е. чтобы F/f= 10-^20.. .Такое конструктивное соотношение сечений обеспечивает при всех нагрузках циклона необходимое соотношение между значениями тангенциальной скорости входа и и осевой подъемной скорости пара w0, которое соответственно составит u/wa= 10-^20, причем меньшие значения отношений относятся к циклонам с меньшими диаметрами (<275 мм). Для циклонов с таким соотношением сечений / и F йыбор допустимой нагрузки производится по графику (рис. 3-3), построенному по опытным данным для циклона DBH=275 мм с отношением u/w0=20 для различных давлений. По указанному графику для данной высоты паровой части циклона,/? может быть найдена допустимая весовая нагрузка циклона. Следует отметить, что расчетная высота циклона Я принимается от оси верхнего ввода пароводяной смеси до дырчатого потолка. Для определения допустимой нагрузки при других диаметрах циклонов следует, пользуясь указанным графиком, пересчитывать весовую нагрузку пропорционально отношению площадей сечения циклонов. Обычно высота парового объема выносных циклонов Н принимается равной 1,3—1,5 м. Паровая нагрузка циклонов для определенных значений диаметров его может быть подсчитана также исходя из значений максимально допустимых осевых скоростей пара, приведенных ниже:

Рис. 3.3. -Номограмма для определения допустимой карбонатной жесткости сетевой воды

Для определения допустимой жесткости возвращаемого от промышленных предприятий конденсата можно воспользоваться формулой ' ,

Из сравнения (IX. 50) с (IX. 49) видно, что наибольшее отклонение первой составляющей существенно меньше наибольшего отклонения системы (IX. 48) в целом. Поэтому использование соотношения (III. 45) для определения допустимой полосы значений координаты даст существенные ошибки, которые отразятся на величине переходного процесса системы.

Для ориентировочного определения допустимой минимальной темпе ратуры уходящих газов можно пользоваться формулой проф. Э. И. Ромма:

(кгс/смг)/с Рис. 3-13. Схема графического определения допустимой

Во второй главе дано теоретическое обоснование и изложена методика определения допустимой шероховатости поверхности лопаток, рассмотрено влияние шероховатости поверхности на эффективность лопаточного аппарата осевых турбомашин.