Определения фактических

лить ту допустимую ширину е плоских проводников, которая еще не приводит к большому искажению поля, создаваемого шиммом. Для определения допустимого е в качестве критерия примем условие, чтобы нежелательная вариация поля АВ? , вызванная заменой тонкой проволоки плоскими проводниками, не превышала ту нежелательную вариацию ДВ^ , которая присутствует даже в случае, если шимм изготовлен из тонкой проволоки:

Коэффициент Ki для определения допустимого размаха 0,82 0,84 0,87

Указанная зависимость приводит к изменению упругих свойств жидкости в течение периода колебаний и, как следствие, к наличию нелинейности в рассматриваемой гидромеханической системе. Задаваясь пределами изменений G за период, уравнение (6) можно использовать для определения допустимого содержания воздуха т0 в жидкости. Для гидросистемы стенда, о «котором будет сказано ниже, величина т0, например, определялась исходя из допустимых изменений G до 5%.

При испытании сухарей для определения допустимого удельного давления, удельные нагрузки задавались через 50 кГ/см*.

Для приближённого определения допустимого числа пусков h в час для крановых двигателей с короткозамкнутым ротором при загрузке двигателя номинальной мощностью и при механическом торможении используется формула

Фиг. 9. Диаграмма для определения допустимого превышения температуры тд при а — односменной работе

Для определения допустимого диаметра неукрепленного отверстия в цилиндрических элементах можно воспользоваться также номограммой рис. 7-11 [Л. 50], по нижней продольной оси которой отложены отношения расчетной толщины стенки без добавки С к наружному диаметру. Сетка наклонных кривых, поднимающихся слева направо, — коэффициенты прочности ф0. Например, когда на номограмме (S — С) /Ьн = 0,0084 и ф0=0,75,

Рис. 7-11. Номограмма для определения допустимого диаметра неукрепленного отверстия в цилиндрических элементах.

9 Формулы для определения допустимого смещения Атах при заданном перекосе валов S Формулы для определения допустимого перекоса валов smax ПРИ заданном" смещении Д

Фиг. 5. Примеры определения допустимого значения стрелы прогиба упругой

Если барабанный паровой котел имеет одну ступень испарения, то ряд расчетных формул для определения допустимого солесодержания добавочной питательной воды Сд.в резко сокращается и сводится всего к двум

В известных случаях, например при расчете тяго-дутьевых устройств и газового тракта, требуется знать объемы продуктов сгорания и воздуха не при нормальных, а при фактических температурах их и давлений окружающей среды. В этом случае для определения фактических объемов указанных выше сред служит формула :

Целесообразность осуществления входного нормоконтроля определяется и задачами повышения качества, надежности и долговечности изготовляемых машин, механизмов, аппаратов, приборов и средств автоматизации. Поэтому в работе органов технического контроля на заводах все большее внимание уделяется входному контролю. Объясняется это не каким-то недоверием к деятельности работников технического контроля предприятий-поставщиков сырья, материалов, полуфабрикатов и комплектующих изделий, а целесообразностью обеспечения очень тщательного определения . фактических характеристик, свойств и других параметров полученной от поставщиков продукции, так как они (эти свойства, размеры и т. п.) в соответствии с действующей нормативной документацией часто находятся в том или ином, иногда очень существенном диапазоне.

В статье описаны способ и средства экспериментального определения фактических нагрузок, возникающих в механизме торможения бурового ключа типа АКБ-ЗМ-

В статье описаны способ и средства экспериментального определения фактических нагрузок, возникающих в механизме торможения бурового ключа типа АКБ-ЗМ.

Для определения фактических осевых сил шпильку, гайку, шайбу надо взять из рабочих комплектов, поступающих на сборку.

Приемочные испытания проводят для определения фактических эксплуатационных характеристик машины, например мощности, затраты горючего, геометрической точности, чистоты и точности на обрабатываемом изделии и прочее, а также для установления правильности работы механизмов и узлов — зубчатых, цепных и других передач, подшипников, уплотнений, регуляторов и т. д. Для ряда машин очень большое значение имеет проверка

Были творчески осмыслены такие технологические процессы,' как осадка, закрытая прошивка, выдавливание и т. д. Эти работы послужили основой инженерной теории пластичности. Наконец, практически все сотрудники лаборатории вели работы с применением в эти годы современных безынерционных электроизмерительных приборов, разработанных сотрудниками лаборатории, для определения фактических графиков усилий, развиваемых кузнечными машинами-орудиями при выполнении тех или иных технологических процессов ОМД, таких, как высадка на ГКМ, штамповка (горячая и холодная) на кривошипных прессах, и даже были успешными записи диаграмм усилий осадки заготовок при ударе молота. И всеми этими работами руководил профессор А. И. Зимин, как уже указывалось, не допуская, чтобы при публикации статей среди авторов его фамилия фигурировала в числе соавторов. Такой принципиальностью нельзя не восхищаться!»3

Весьма часто проектирование ведется для присоединения потребителей уже работающих и получающих теплоэнергию от местных источников. В этих случаях и, особенно для определения фактических норм расхода тепла действующими потребителями систем централизованного теплоснабжения, наиболее надежным является «способ точечного графика». В этом графике на вертикальной оси наносятся часовые расходы тепла, на горизонтальной оси — температуры наружного воздуха.

Вместе с тем установлено, что в реальных конструкциях в зоне примыкания патрубка пластические деформации возникают при весьма низких номинальных напряжениях, составляющих примерно 0,20Т. Поэтому для определения фактических внутренних усилий в этой зоне необходимо проведение испытаний крупномасштабных моделей, выполненных из натурного материала и нагруженных в упругопластической области. Кроме того, как отмечалось выше (см. гл. 1, 2, 3), для уточненных расчетов малоцикловой прочности необходимо учитывать кинетику деформированного состояния расчетных сечений при повторном нагружении. Для неосесимметричных задач теории оболочек перераспределение упругопластических деформаций на каждом цикле нагруже-ния может быть изучено в настоящее время преимущественно экспериментальным путем. Проведение таких экспериментальных исследований сопряжено с измерением полей упругопластических деформаций, характеризующихся значительным градиентом; при этом возникает необходимость измерения и регистрации больших пластических деформаций в процессе циклов нагружения и малых упругих деформаций при разгрузке. Из известных методов измерения полей упругопластических деформаций на плоскости обычно используются методы оптически активных покрытий, «муаровых» полос и малобазные тензорезисторы.

Разработано несколько методов расчета напряжений в зонах переходов цилиндров [5, 46]. Их уточнение и проверка выполняются путем экспериментального определения фактических напряжений на натурных образцах цилиндров или на их моделях. Ниже описываются методы и результаты проведенной проверки методики и расчета цилиндров, выполненной на трех моделях гидроцилиндров путем выявления напряженно-деформированного состояния тензорезисторами, установленными на внутренней и наружных поверхностях цилиндров 1.

С учетом дополнителгных затрат на резервирование общая формула определения фактических расчетных затрат, связанных с сооружением и эксплуатацией ТЭС /-го типа для обеспечения прироста производства электроэнергии в ы-й зоне интегрального графика, имеет вид