Определения гидравлической

Рис. 152. Схема стенда для определения гидравлических характеристик фильтрующих материалов:

С целью проверки работы измерительной аппаратуры и определения гидравлических потерь сопло предварительно испытывалось на холодной воде (^ = 6° С). Типичные экспериментальные кривые распределения давлений вдоль оси сопла представлены на рис. 1.

По окончании первого этапа была проведена доработка стенда, а насос оснащен дополнительными средствами измерений, в частности зазора в ГСП и температуры отдельных элементов конструкции. На втором этапе испытаний программа предусматривала проверку надежности и ремонтопригодности насосного агрегата в целом, определения гидравлических и кавитационных характеристик, испытания на термический удар, работу на малой частоте вращения, измерение протечек газа, изучение динамики насоса и его характеристик при выбеге. Кроме того, проводились измерение вибраций и распределения температур.

На рис. 141 приведена номограмма для определения гидравлических потерь в трубах из полиэтилена низкой плотности.

Рис. \4\. Номограмма для определения гидравлических потерь в трубах из полиэтилена низкой плотности

натурных образцов — будет приведена формула для предварительного определения гидравлических сопротивлений трубок с ретардерами, полученная с учетом данных испытаний.

Это положение учитывалось коэффициентом ср. ^ 0,8-*-1,0, вводимым в уравнения смачиваемого периметра, благодаря чему уравнения для определения гидравлических диаметров приняли вид:

Выше рассматривалось течение жидкого металла в постоянном магнитном поле. Не меньшее значение для практических приложений имеет течение жидкого металла в бегущем магнитном поле. Однако этот вопрос изучен мало, что связано со сложностью проведения экспериментальных исследований в бегущем поле. Не решена в полной мере задача определения гидравлических потерь при течении жидкого металла в таком поле. Обычно гидравлические потери в бегущем магнитном поле определяют по разности между электромагнитным напором Рэ.ы, создаваемым индуктором, и перепадом давлений на входе и выходе канала Р, т. е.

Для определения гидравлических сопротивлений ветви объемных потерь необходимо предварительно рассчитать номинальные значения углов §т"ом (между изображающими векторами Нт и Нд ), и (рд"ом ( между векторами Q и Q )

В настоящее время для определения гидравлических потерь наибольшее распространение получил интегральный метод [6, 13],. в соответствии с которым гидравлические потери ГДТ ЯПОт условно разделяют на две основные категории: пропорциональные квадрату расхода (потери на трение) Ятр и квадрату потерянной скорости (потери на удар) Яу. На неустановившихся режимах эти потери приближенно можно определять по формулам, полученным для установившихся режимов, но с учетом отклонения потока на выходе из лопастных колес. Такое допущение можно использовать в приближенных расчетах, так как оно не вносит значительной погрешности, но открывает возможность анализа динамики ГДТ.

для определения гидравлических потерь при течении двухфазной смеси через внезапное расширение можно получить следующее выражение:

! Кривые на рис. 8-12 могут быть использованы для определения ;«гидравлической» шероховатости действительных труб. Для этого [необходимо только для испытуемой трубы снять кривую коэффи-циента сопротивления и сопоставить ее с кривыми на рис. 8-12. Такой способ определения шероховатости является наиболее надежным и используется довольно широко.

Кривые на рис. 8-12 могут быть использованы для определения «гидравлической» шероховатости действительных труб. Для этого необходимо только для испытуемой трубы снять кривую коэффициента сопротивления и сопоставить ее с кривыми на рис. 8-12. Такой способ определения шероховатости является наиболее на-

Для определения гидравлической развертки потока в межтрубном пространстве пучка было замерено поле скоростей. Измерения проводили шестью подвижными трубками Пито в коридорах пучка, образовавшихся после удаления трех рядов труб. Три трубки располагались под первой дистанционирующей решеткой, а три другие трубки со смещением на 90° — под второй решеткой. Расстояние трубок Пито от дистанционирующих решеток составляло 200 мм. Глубина трубного пучка (по радиусу) 350 мм. Замеры подвижными трубками Пито проводились через 50 мм.

. ние рассчитывается после определения гидравлической

II. НОМОГРАММА ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ГИДРАВЛИЧЕСКОЙ И МЕХАНИЧЕСКОЙ МОЩНОСТИ N И МОМЕНТА М НА ВАЛУ МОТОРА (НАСОСА)

ного видно, что указанный метод определения гидравлической

Описанный метод определения гидравлической крупности ча-

обычно называемую процентной скоростью осаждения. Величина и хотя и имеет размерность скорости, но не является физической скоростью осаждения частиц взвеси. Из изложенного видно, что указанный метод определения гидравлической крупности фракций взвеси и ее средней скорости осаждения можно использовать только для устойчивой зернистой взвеси я нельзя для коагулированной, неустойчивой взвеси, поскольку вследствие коагуляции частиц фракционный состав последней изменяется в процессе седиментации. Тем не менее кривые выпадения взвеси используют для расчета отстойников, так как они позволяют определить необходимую продолжительность пребывания воды в них по заданному эффекту осаждения или эффекту осветления воды. Это применимо как к осаждению устойчивой взвеси, так и не устойчивой, коагулированной взвеси.

Гидроциклоны мoгy^ быть открытыми и напорными. Открытые гидроциклоны устраивают одно- и многоярусными (см. рис. 9.1). В основу проектирования и расчета многоярусных гидроциклонов принимается формула (9.2) для определения гидравлической крупности частиц и, на задержание которых рассчитывают аппарат:

Описанный метод определения гидравлической крупности частиц и их гидродинамической характеристики имеет важное значение для случаев, когда частицы имеют неопределенную-форму и размер и когда изучить закономерности их свободного осаждения в виде зависимости 4F=f(Re) невозможно. При рассмотрении стесненного осаждения хлопьев взвешенного осадка осветлителей имеет место именно такой случай.