Определения контактных

Эту же информацию можно использовать в уравнении (4) для предсказания разрушающей нагрузки или определения конструктивных ограничений в растягиваемых образцах, имея в виду, что изменение геометрии отверстия или уровня допустимых напряжений (или прочности) изменяет и величину К\.

Существующие методы аналитического определения конструктивных параметров учитывают в линейном приближении ограниченное число активно действующих факторов для простейших схем газовых редукторов. В их число не входят, например, силы сухого (кулонова) трения, нелинейные виброударные эффекты из-за наличия ограничений хода клапанов, переменности параметров их формы и коэффициентов расхода, а также многого другого.

Таким образом, при вибрационной обработке для правильного назначения режима и определения конструктивных параметров требуется исследование вынужденных колебаний в нелинейной системе станка.

Статическое (геометрическое) вписывание в кривые служит для проверки проходимости паровозом кривой данного радиуса и для определения конструктивных мероприятий (устройство безребордных и перемещающихся осей, ограничителей отклонения тележек и т. п.), обеспечивающих проход кривой. Кроме того, при статическом вписывании определяются элементы, характеризующие положение экипажа в кривой (центр поворота, углы набегания, отклонения тележек и т п.), что необходимо для динамического вписывания.

Исходными данными для определения конструктивных размеров элементов пластмассовых корпусов могут служить усилия, величину и направление которых можно найти из условий работы механизмов, встроенных в пластмассовые корпуса. В качестве примера приводится теоретическое и экспериментальное исследование по определению размеров упрочняющих элементов коробки подач токарного станка модели 1К62.

Расчет турбинной ступени начинается с определения конструктивных и режимных параметров вдоль средней линии тока. Течение рабочего тела при этом считается одномерным, и расчет производится для характерных контрольных сечений проточной части — сечения между направляющим аппаратом и рабочим колесом и за рабочим колесом ступени. Несмотря на значительную схематизацию, одномерный расчет позволяет с достаточной точностью определить основные размеры ступени и параметры рабочего тела. Кроме того, расчет по одномерной схеме чрезвычайно прост и

Червячные фрезы для червячных колес. У червячной фрезы для нарезания червячных колес модуль, диаметр делительного цилиндра, число заходов и профильный угол должны быть тождественны с основным червяком, сцепляемым с червячным колесом. Порядок расчета и формулы для определения конструктивных элементов зуборезных червячных фрез даны в табл. 137.

Обычно в практике проектирования базой для определения конструктивных форм и габаритных размеров лопаточных машин являются осевые и поперечные размеры проточной части. Поперечные (диаметральные) размеры, определяемые значениями d и L, могут быть получены в процессе течения рабочего агента (см. § 1).

Далее, используя зависимости между коэффициентами Л/ (или L) и конструктивными параметрами, находим последние. Число уравнений для определения конструктивных параметров определяется числом коэффициентов N или L, т. е. равно k. Если число конструктивных параметров / превышает число уравнений, то можно произвольно выбрать / — k конструктивных параметров и получить серию решений, дающих одинаковое приближение. Осуществляемую функцию рассчитывают для дина--мически подобных гидросистем, а конструктивные параметры — только для конкретного гидропривода, который дополнительно характеризуется коэффициентом Fy (6) и масштабом хп или

Формулы для определения конструктивных параметров . РУ v , *п N '

19. Вершинин И.М. К интегральному методу определения конструктивных и рабочих параметров лопастных насосов // Изв.вузов СССР: Энергетика.-1989.- №2, с.117-118.

Далее, выразив окружную силу Ff по формуле (4.4) через момент М1 на ведущем катке, получим уравнение для определения контактных напряжений в цилиндрических катках

получаем формулу для определения контактных напряжений

Модули — наименьшие структурные элементы блока (модуль определения контактных напряжений, расчета вращающего момента и т. п.).

Приведем без вывода расчетные формулы для определения контактных напряжений, обычно называемые формулами Герца. В случае первоначального контакта по линии (два цилиндра с параллельными осями, цилиндр и плоскость) ____________

Н. А. Кильчевский [24], применив преобразование Лапласа, получил приближенные выражения для закона изменения контактной силы во времени Р (t) при ударе и оценил условия, при которых применима статическая зависимость силы от перемещения с учетом собственных колебаний соударяющихся тел. Для -определения контактных деформаций он применил .теорию Герца, а для решения задачи о колебании соударяющихся тел — теорию Тимошенко. Методом последовательных приближений он рассмотрел единичный удар и повторное соударение при поперечных ударах шара по балке. Справедливо обосновав положение, что на первом этапе (до достижения максимальной контактной силы) основное влияние на процесс удара оказывают местные деформации сжатия, а на втором (при упругом восстановлении) — колебания балки и шара, Н. А. Кильчевский предложил расчетные формулы для вычисления наибольшей силы взаимодействия между шаром и балкой, а также продолжительности контакта. Полученные громоздкие зависимости им упрощены и распространены на широкую группу контактных задач. В работе [24] при применении интегрального преобразования проведена аналогия между зависимостью контактной деформации и силой удара (предложенной Герцем) в пространстве изображений и оригиналом, т. е.

Разные случаи определения контактных деформаций можно найти, например, в справочнике по подшипникам [30]. Там же можно найти следующую зависимость сближения центров у внутреннего и наружного колец подшипника в направлении внешней радиальной нагрузки:

Дифференциальное уравнение (2.84) является исходным для определения контактных давлений на стыке стержней :В зависимости от внешней нагрузки. В этом уравнении:

Записывая уравнение (4.5) для всех сечений, получим систему уравнений для определения контактных давлений и решение ее в 'виде

С учетом равенств (6.24) и (6.25) уравнение для определения контактных давлений примет следующий вид:

Подставляя значения произвольных постоянных из равенств (6.59) в уравнение (6.53), получим окончательно уравнение для определения контактных давлений в виде

На первом этапе методом последовательных приближений решается задача о распределении контактных давлений на стыке фланцев от усилия предварительной затяжки. При этом полагают,, что все болты затянуты с одинаковым усилием Qo=idem, а Р = =Л7б = 0. После определения контактных давлений от затяжки q0 находятся перемещения WQ(Ci*) точек на окружности осей болтов под гайкой и головкой: