Определения координаты

Для определения координат точек В, С, Е и S2 используем формулы (3.17) — (3.20):

Геометрические расчеты необходимы для выявления траектории движения инструмента, подразделения ее на элементарные участки, определения координат их концов, называемых опорными точками, и вычисления приращения координат между всеми соседними опорными точками.

Формулы (13.1) и (13.2) выражают уравнение эвольвенты в параметрической форме. Если исключить из этих уравнений параметр «„, то будем и меть прямую связь между invu,, и rv, выраженную через г/,. Это обстоятельство указывает на то, что эвольвента вполне определяется основной окружностью. Поэтому для аналитическою определения координат эвольвентного профиля или для графического построения его необходимо и достаточно падать только радиус основной окружности.

у—ах^ с вершиной в начале координат, осью абсцисс и ординатой y=/i (рис. 1.92). Для определения координат центра тяжести параболического треугольника используем формулы (1.67), (1.68) и

С некоторыми геометрическими характеристиками сечений мы знакомы. Любое сечение бруса имеет определенную геометрическую форму и площадь. В формулы для определения координат центра тяжести сечения (см. § 1.24) входит алгебраическая сумма произведений элементарных площадей на координаты их центров тяжести; эта величина называется статическим моментом сечения. В интегральной форме статические моменты сечения Sx и 5У относительно осей х и у можно представить так:

для определения координат х*, у*, х' , у' , через которые проходит замкнутая фазовая траектория, а также величин т,' и т, определяющих период т = т* + т соответствующего периодического движения. Устойчивая изолированная неподвижная точка отображения Т соответствует наличию в фазовом пространстве Ф орбитно устойчивого предельного цикла.

определения координат состояния равновесия уравнения:

определения координат состояния равновесия уравнения E(ti)-Pi; = 0, (5.71)

Уа, = (г/в, + г/вЛ/2; ( ys, = (г/с, + j/eJ/2. Уравнения для определения координат x/i и г/^

а для определения координат XD и г/о

Аналогично решается задача определения координат теоретической профильной поверхности пространственного кулачка для механизма с коромыслом (рис. 15.17). Коромысло 2, начальное положение которого определяется касанием с кулачком в точке А0 (рис. 15.17, а), перемещается в плоскости, пересекающей плоскость хОу под углом fi, по линии, параллельной оси Оу и отстоящей отнес на расстоянии /. Координаты центра вращения коромысла в плоскости параллельной хОу, равны аи/. Радиус-вектор р0 точки АО проекции точки Л0 на плоскость хОу образует с осью Оу профильный угол i)0, которому соответствует угол наклона коромысла <р20. Применяя принцип обращения движения, получим, как и в случае поступательного движения толкателя при повороте оси р на угол Ф! (рис. 15.17, б), радиус-вектор точки А'

вершиной дефекта имеет место разветвление пластического течения (т. е. течение металла в две взаимно противоположные стороны), что наглядно иллюстрируется картинами муаровых полос и соответствующими им сетками линий скольжения (рис. 2.4, а б). Координата линии разветвления пластического течения L /В оказывает существенное влияние на напряженно-деформированное состояние сварных соединений и определяется степенью механической неоднородности Кв = сг/сгм , параметрами Д/Ки I /В, а также размерами мягкой прослойки. Из построенных сеток линий скольжения в соединениях с центральным дефектом было получено выражение для определения координаты линии разветвления пластического течения:

Для определения координаты zc повернем все силы системы вокруг их точек приложения в одну сторону, чтобы силы стали параллельны оси у. При этом точка С не изменит своего положения, так как она является центром параллельных сил данной системы.

вершиной дефекта имеет место разветвление пластического течения (т. е. течение металла в две взаимно противоположные стороны), что наглядно иллюстрируется картинами муаровых полос и соответствующими им сетками линий скольжения (рис. 2.4, о, б). Координата линии разветвления пластического течения L /В оказывает существенное влияние на напряженно-деформированное состояние сварных соединений и определяется степенью механической неоднородности Кв = CT^/aJf, параметрами Д/Ки I/В, атакже размерами мягкой прослойки. Из построенных сеток линий скольжения в соединениях с центральным дефектом было получено выражение для определения координаты линии разветвления пластического течения:

Способ хорошо зарекомендовал себя и для локализации (определения координаты) контакта между футляром и трубопроводом. Футляр, не имеющий покрытия, при низкоомном контакте с основным

Для определения координаты а, центра жесткости (он расположен на оси

Фиг. 114. Расчетная схема для определения координаты сечения, в котором имеет место чистое качение.

В качестве примера на рис. 11-14 приведена зависимость погрешностей измерения температуры 2300 К от диаметра термопары (термопара ВР5/20, /=15 мм, Ь = 150 К/с). Там же представлена суммарная погрешность измерения (без учета ошибки определения координаты расположения термопары). Видно, что при использовании термопар ВР5/20 диаметром d меньше 0,1 мм погрешность измерения существенно возрастает. При of>0,2 мм увеличивается неопределенность координаты точки измерения (~±rf/2), а также увеличивается допустимый шаг между ними (что нежелательно при больших градиентах температур). Следовательно, при исследовании коксующихся материалов целесообразно использовать термопары диаметром 0,1—0,2 мм.

После построения изогнутой оси первого участка и определения координаты rj (фиг. 89) стыка первого и второго участков кривая sin
Признак способа простановки размера. Размер, используемый для определения координаты привязочнои точки, может быть указан непосредственно от начала базовой системы координат Б базового элемента конструкции или симметрично относительно его (рис. 41).

В случае же расчета серводвигателя необходим более точный расчет величины Р, что в свою очередь обусловливает необходимость более точного определения координаты ее приложения.

Для определения координаты приложения равнодействующей гидродинамических сил воспользуемся применявшимся выше приемом. Расчленим момент, передаваемый гидромуфтой в данном режиме, на три: Ма; Mf; Мьр.