Определения максимальной

2. Для определения максимально допустимой обточки рабочего колеса находим коэффициент быстроходности насоса, который, как известно, определяется для оптимального режима, когда КПД максимальный. Из приведенных выше данных при т]тах = 0,663 Q;= е= 16,7 л/с, Н = 50 м, поэтому

Для определения максимально допустимой величины Дт обратимся к формуле (ж). При опредеденной разбивке системы на расчетные элементы и при заданном законе изменения физических Свойств величины коэффициентов Л» зависят лишь от Дт и темпера-Тур. Среди температур, относящихся к данному моменту времени и входящих в состав формулы, имеются наименьшая и наибольшая температуры. Для того чтобы переход к последующему темпера-бурному полю не представлял собой сомнительную экстраполяцию, Необходимо, чтобы искомая температура не оказалась ниже первой или выше второй. Иными словами, необходимо, чтобы температурные изменения, происходящие за время Дт, определялись температурными разностями, существующими в рассматриваемом уча-:тке, и лежали бы в тех же пределах. В случае произвольного температурного поля это условие соблюдается лишь в том случае, когда все коэффициенты Л г положительны. Коэффициенты Л2,Л3, Л4, As, A6 и Л7 по своей структуре могут иметь только положительное значение. Коэффициент же А\ [уравнение (з)] в зависимости от величины Ат может принимать любое значение в пределах от +1 до —сю. Максимально допустимой величиной Ат, обозначаемой в дальнейшем АтМанс, является такая, при которой А\ обращается в нуль.

Для определения максимально допустимой величины Ат обратимся к формуле (ж). При определенной разбивке системы на расчетные элементы и при заданном законе изменения физических свойств значения коэффициентов А{ зависят лишь от Ат и температур. Среди температур, относящихся к данному моменту времени и входящих в состав формулы, имеются наименьшая и наибольшая температуры. Для того чтобы переход к последующему температур-

Кроме того, наличие дефектов, неизбежных при производстве деталей из металлических материалов, также вызывает необходимость определения предельных напряжений, приводящих к развитию усталостных трещин от них, или определения максимально допустимых размеров этих дефектов при заданном уровне максимальных напряжений цикла или его амплитуды.

и никеля в системе Fe—Ni—А1 концентрацию алюминия изменяли в пределах от 0 до 4, а никеля от 0 до 18 % (ат.). Углерод специально вводили в исследуемые сплавы для определения максимально допустимого его содержания, при котором сохраняется высокая вязкость разрушения. Углерод рассматривался также как возможный упрочни-тель при закалке и дисперсионном твердении.

Из данных доклада ОЭСР в табл. 63 представлены высшие оценки, что сделано сознательно для определения максимально возможного спроса на уран. Низшие оценки в этом докладе, однако, составляли для несоциалистических стран 179 млн. кВт в 1980 г. и 875 млн. кВт в 1990 г., что сильно превосходит оценки Института урана, приведенные в табл. 63 (специалисты института приводили как более надежную еще более низкую оценку на 1990 г.— от 430 млн. до 530 млн. кВт). В низких оценках разви-

При разработке плохо подготовленных скальных забоев часто возникает необходимость разборки порогов. Такая работа сопровождается упором ковша в жесткое препятствие при совместной работе подъемного и напорного механизмов. В этом случае существующие методы определения максимально возможных динамических усилий в элементах конструкции экскаватора, основанные на раздельной работе механизмов, не отражают фактических условий их работы. Поэтому следует определить влияние совместной работы подъемного и напорного механизмов на динамические нагрузки в рабочем оборудовании при жестком стопоренин ковша в забое.

Динамические характеристики электропривода имеют сложную форму, которая не позволяет получить решение дифференциального уравнения системы в общем виде. Однако экспериментальные исследования экскаватора ЭКГ-4 показывают, что в случае жесткого стопорения ковша при раздельной работе подъемного механизма усилие, развиваемое приводом, с достаточной точностью может быть заменено постоянным статическим стопорным усилием (РсИо„= const). Поэтому для определения максимально возможных усилий в связях усилия, развиваемые приводом после остановки ковша, принимаем постоянными, т. е.

На основании численного анализа динамических систем применительно к экскаваторам Уралмашзавода для определения максимально возможного ослабления подвески стрелы можно рекомендовать формулу (29). При этом для ориентировочного расчета начальная скорость первой массы i>10 может быть принята равной установившейся скорости подъема ковша.

Приведенный пример (см. табл. 1) показывает, что в формуле В. Ф. Черного (19) расчетная нагрузка завышена примерно на 55%, а определение максимальных нагрузок по приближенным соотношениям (5; 6; 18; 23) дает погрешность не более 5%. Поэтому для определения максимально возможных динамических

Для определения максимально возможных усилий, возникающих в подвеске стрелы при ее падении после переподъема ковша, можно рекомендовать формулы (24, 29), как наиболее простые и надежные с точки зрения расчета металлоконструкций на прочность.

Другой путь определения максимальной температуры состоит в использовании номограмм, приведенных на рис. 7.5, а, б. Вычисляют значение и//(2а), где / = уо, находят величину параметра на вертикальной оси, а затем определяют максимальную температуру Ттах=ЛГ;-т-Г„. Необходимо иметь в виду, что кривая на рис. 7.5, б вычислена по формуле (6.26) без учета теплоотдачи, т. е. при Ь = 0.

При проектировании червячных редукторов полезны формулы для определения максимальной мощности, которую может передать редуктор при заданном /м тах. Эта мощность называется термической мощностью червячного редуктора и обозначается Л/терм.

Для определения максимальной интенсивности деформаций в условиях общей текучести на рис. 5.4 представлена номограмма. В левой ее части приведена зависимость (Е(тах /г\) от нагруженности для соединения бесконечных размеров стср/ат при различной степени упрочнения металла п (п — показатель степени в диаграмме деформирования (5.4)). В правой части — осуществляется переход к соеди нению конечных размеров, порыв которых занимают различное местоположение. Данный переход осуществляется за счет поправки F.

ТогДа вся излученная энергия возвращается обратно к преобразователю (за исключением потерь на затухание), поэтому Р'/Р0=1. Такой образец, изготовленный из материала с небольшим затуханием ультразвука, представляется удобным для определения максимальной амплитуды сигнала, однако изготовление его технологически довольно сложно.

Для определения максимальной интенсивности деформаций в условиях общей текучести на рис. 5.4 представлена номограмма. В левой ее части' приведена зависимость (е imax / г*) от нагруженности для соединения бесконечных размеров о /ат при различной степени упрочнения металла п (п.—показатель степени в диаграмме деформирования (5.4)). В правой части — осуществляется переход к соеди нению конечных размеров, поры в которых занимают различное местоположение. Данный переход осуществляется за счет поправки F.

Для определения максимальной подачи, при которой еще не наступает кавитация при высоте всасывания /^ — 1 м, построим зависимость вакуумметрической высоты всасывания по формуле

При проектировании червячных редукторов полезны формулы для определения максимальной мощности, которую может передать редуктор при заданном tM max. Эта мощность называется термической мощностью червячного редуктора и обозначается N терм.

сапфир с целью определения максимальной прочности волокна, которая может быть реализована в жаростойкой матрице. Ко времени выполнения последней работы появились в ограниченном количестве 0°-ные волокна диаметром 0,25 и 0,5 мм. Использование покрытий системы Y2O3, W и Ni привело к тому, что после высокотемпературного отжига в Ni — Cr-матрице прочность 60°-ных волокон сапфира при комнатной температуре была существенно выше, чем у волокон с W-покрытием. Как было определено четырехточечным изгибом, прочность волокон с комбинированным покрытием, содержащим Y2O3, W и Ni, после вытравливания их из 80№-20Сг-матрицы оказалась равной 205 кГ/мм2. Свойства этого композита будут обсуждаться ниже.

Рис. 2.27. Результат определения максимальной поперечной чувствительности.

Если в качестве датчика угловой скорости используется идеальный тахометр (пропорциональное звено), то в выражении (9.9) принимается тгт = 0. Для САРС с регуляторами прямого действия Wp = WH, и уравнение (9.2) для определения максимальной частоты ют эффективного частотного диапазона САРС можно записать в виде

Для определения максимальной и минимальной хорды делают следующий расчет.