Определения обобщенных

По электрическим характеристикам материала, полученным расчетным или экспериментальным путем, могут быть определены другие характеристики состава и структуры материала, из которых в первую очередь представляет интерес определение содержания компонентов гетерогенной среды, в частности коэффициент армирования композитных материалов. Параметры таких гетерогенных систем вычисляют с помощью формул, определяющих средние значения диэлектрической проницаемости *• через диэлектрические проницаемости компонентов и их объемную или массовую концентрацию (табл. 3). Эти формулы могут быть использованы и для обратной задачи — определения характеристик состава материала, например коэффициента армирования, пористости, влажности по диэлектрической проницаемости всей композиции и отдельных ее компонентов, а также для определения диэлектрической проницаемости одного из компонентов, если известны остальные параметры. Для более удобного и оперативного получения результатов контроля могут быть составлены номограммы. На рис. 9 приведены номограммы, предназначенные для определения объемного содержания сферических включений (алгоритм нахождения этого параметра — слева) и диэлектрической проницаемости включений (алгоритм справа). При

Рис. 9. Номограмма для определения объемного содержания и диэлектрической проницаемости сферических включений

169. Стерман Л. С., Сурков А. В. Использование у-лучей для определения объемного напорного паросодержания и истинного уровня в аппарате —Теплоэнергетика, 1955, № 8, с. 39—44.

Имеются номограммы для определения усредненной толщины матричного слоя при квадратном и гексагональном расположении волокон и для определения объемного содержания волокон в однонаправленных композициях.

Наиболее сложным для определения объемного расхода или утечки через сальник с помощью последнего уравнения представляется установление значения коэффициента проницаемости kn и ширины стыка (условной ширины щели «У). Эти величины теоретически; определить невозможно.

По окончании работ на отдельных участках тепломагистралей производится сдача-приемка теплоизоляции на этих участках. При этом проверяется толщина слоев изоляции, а в необходимых случаях производится вырезка конструкции изоляции для определения объемного веса, однородности теплоизоляционного слоя и коэффициента теплопроводности изоляции. Проверка качества выполнения поверхности изоляции производится контрольной рейкой длиной 2 м. При этом зазор между контрольной рейкой и поверхностью изоляции не должен превышать 10 мм.

Рис. 29. Номограмма для определения объемного паросодерждния

Как показано выше, расчеты скорости звука, выполненные с помощью (3.17), а также эксперименты по измерению скорости звука в однородной газожидкостной смеси свидетельствуют о том, что скорость звука в такой смеси не является величиной аддитивной по отношению к скоростям звука каждой из фаз и зависимость а = /(f3)p имеет явно выраженный минимум при значении объемного газосодержания j3 = 0,5. При выводе зависимости (3.17) двухфазная среда рассматривалась как смесь идеального газа и несжимаемой жидкости, настолько однородная, что каждая из фаз занимает весь доступный объем (Fr = = Кж = Ксм) подобно тому, как это имеет место в смеси разнородных газов. Если представить реальный газ как однородную смесь идеального газа и "идеальной" жидкости, то можно воспользоваться выражением (3.17) для определения объемного газосодержания 3 идеального газа в реальном. При этом под идеальной жидкостью следует понимать несжимаемую (точнее, слабосжимаемую) часть реального газа, представляющую собой молекулярные ассоциации.

В последнее время для определения объемного паросодержания и скольжения была разработана методика расчета этих параметров через полное давление торможения, измеренное при помощи зонда, который был установлен в выходном сечении трубы с диафрагмой [73] . Примерно аналогичный зондовый метод был применен и для определения перегрева жидкой фазы в конусной части сопла Л аваля. Между тем, как установлено теоретически и экспериментально [18] , при взаимодействии зонда со сверхзвуковой пароводяной смесью происходит образование перед ним косого скачка уплотнения, в котором могут протекать и процессы конденсации, и процессы испарения капель. Неучет этого может привести к значительным погрешностям в определении параметров смеси. По этой же причине этот метод также не может быть использован для определения параметров точно в критическом сечении.

7303-67 — Антрацит и полуантрацит. Метод определения объемного выхода летучих веществ.

Определенный интерес вызывает возможность определения объемного веса клеевых прослоек на основе ненаполненных клеев по ее тепловой проводимости. В целом ряде работ [Л. 80, 92, 133, 135] отмечается наличие связи между теплопроводностью и объемным весом различных материалов. Следуя аналогии свойств твердых тел, можно предполагать наличие определенного вида связи между теплопроводностью и объемным весом для клеевых прослоек.

Для того чтобы определить обобщенную силу, соответствующую какому-либо из эйлеровых углов, надо в соответствии с общим приемом определения обобщенных сил дать приращение этому углу (не меняя двух остальных углов), подсчитать работу всех приложенных сил при этом приращении и разделить затем работу приложенных сил на приращение угла. Но при таком приращении тело совершает малый поворот вокруг неподвижной оси, и поэтому работа равна главному моменту всех сил относительно этой оси, умноженному на приращение угла. Отсюда сразу следует, что сбобщенными силами для этих эйлеровых углов являются моменты относительно осей, перпендикулярных плоскостям, в которых меняются эти углы, т. е.

Для определения обобщенных сил воспользуемся равенством мощностей сил, приложенных к звеньям, и мощностей сил, приведенных к звеньям, положения которых непосредственно определяются обобщенными координатами

Имея в виду, что <35*/Ф1 = dS/фь и присоединяя к уравнению Аппеля уравнение неголономной связи, получаем систему двух дифференциальных уравнений для определения обобщенных координат ф! и ф2".

Обозначим значения координат х, у, г в узлах интерполирования через Xk, yk, г* при k — О, 1, ..., п. Тогда из условий точного воспроизведения этих координат имеем уравнения для определения обобщенных координат q\k, qw и qZk, соответствующих узлам интерполирования:

будут равны проекциям на указанные оси моментов, действующих на диск 1. Для определения обобщенных сил, действующих на диск со стороны изогнутого вала, учтем, что в каждой точке (сечении) вала, где прикреплен диск, имеется прогиб и поворот. Определим силовые коэффициенты (реакции), вызываемые прогибом и поворотом каждой точки в отдельности при закрепленных других точках.

Момент сил тяжег.ти К определяется проще предыдущих моментов. Для подсчета его будем исходить из определения обобщенных сил, имеющих потенциал (сил тяжести).

При подстановке интеграла (7) в формулы (2) — (4) получаем следующие выражения для определения обобщенных перемещений и усилий:

4) коэффициенты распределения амплитуд и/,, или формы собственных колебаний — векторы \j, поскольку последние являются столбцами модальной матрицы V, используемой для перехода от физических координат к нормальным и для определения обобщенных сил F',.. Следует еще раз подчеркнуть, что речь идет о собственных формах консервативной системы, которые служат для описания колебаний реальной системы с трением. Форма колебаний неконсервативной системы описывается двумя векторами, сдвинутыми по времени на четверть периода и представляющими бегущую волну, в противоположность стоячим волнам, представляемым векторами vr

Измерение собственных частот и форм. Отношение двух обобщенных характеристик (массы и жесткости) определяют по собственной частоте консервативной системы. При испытаниях с многоточечным возбуждением эту частоту измеряют при нулевом фазовом сдвиге между сигналами скорости и возбуждения (а также при обращениях в нуль сигнала Im ?/0) с большой точностью (5—6 значащих цифр). Это необходимо для определения обобщенных масс, когда требуется измерить малые приращения частоты и большая погрешность недопустима, однако практически допустимые погрешности определения частоты собственных колебаний иа 1—3 порядка выше, поэтому допустим отсчет и непосредственно по шкале генератора.

Рис. 9. Графики контроля достоверности определения обобщенных пасс различными спо-

Получаемые на основании (25) конкретные аналитические соотношения для погрешностей определения обобщенных параметров при резонансных испытаниях позволяют сформулировать требования к метрологическим характеристикам оборудования. Кроме того, в процессе испытаний можно получить погрешности эксперимента и непосредственно как характеристики рассеивания.