Определения остальных

Основное (технологическое) время затрачивается непосредственно на процесс изменения формы, размеров и шероховатости обрабатываемой "поверхности заготовки. Формулы для определения основного времени в зависимости от технологического метода обработки приведены в справочной литературе.

= 213 МПа; II —ав = 750 МПа; ат = 300 МПа. Постоянные, входящие в уравнение (54), зависят от предела прочности стали (рис. 54) Показатель степени Y для обеих сталей оказался одинаковым и равным 0,71 ±0,06. В табл. 28 приведены результаты расчетного и экспериментального определения основного порогового значения амплитуды коэффициента интенсивности

Предпосылками для безупречного определения основного сигнала являются исчезновение векторов 5$ (1-я предпосылка — исключение паразитных нагрузок: поперечных сил, моментов), 9В (2-я предпосылка — однозначное введение силы), @ (3-я предпосылка — наличие нормальных условий измерений); питание должно иметь номинальное значение.

Третья предпосылка для определения основного сигнала — осуществление нормальных условий измерения @= 0. Широко используются следующие нормальные условия, хотя они еще не везде зафиксированы в законодательном порядке:

Шагомер для измерения отклонений основного шага. Для определения основного шага измеряют расстояние между параллельными касательными к двум соседним правым и левым профилям в пределах эвольвентных участков профилей (рис. 34), поэтому шагомер имеет в качестве измерительных поверхностей две параллельные плоскости, воспроизводящие обкатку колеса с рейкой.

Применительно к обработочным процессам (обработка резанием, обрубка литья и т. д.) нормативный материал для серийного производства должен содержать нормативы подготовительно-заключительного времени на партию, режимы обработки для определения основного времени, нормативы вспомогательного времени, времени организационного и технического обслуживания рабочего места и времени на отдых и естественные надобности.

Для анализа напряженного состояния оболочки модель распиливалась на сектора, содержащие прорези. Для определения основного напряженного состояния из той же модели вырезались радиальные и меридиональные срезы.

Для практических целей, а также для определения основного расчетного режима конденсационной установки главного турбо-зубчатого агрегата полезно знать и другие характеристики конденсатора, а именно: зависимость абсолютного давления в конденсаторе от количества конденсируемого пара и охлаждающей воды при ее разных начальных температурах.

Фиг. 18. Номограмма для определения основного коэффициента запаса против

104. Формулы для определения основного технологического времени при зубонарезании

При высокочастотных колебаниях, как отмечалось выше, может наблюдаться взаимодействие между регулярными колебаниями и турбулентными. Поэтому для анализа гидродинамики колеблющихся потоков важно знать основной (минимальный) период турбулентных колебаний. Для определения основного периода колебаний воспользуемся моделью турбулентного течения, основанной на нестабильности вязкого слоя [30]. Согласно этой модели течение вязкого слоя является нестабильным процессом, в котором вязкий слой периодически нарастает, а затем распадается. Таким образом, неустойчивый вязкий слой ограни-208

Для определения остальных диаметров зубчатых колес необходимо найти модуль, ориентировочное значение которого можно вычислить по формуле

Для определения остальных сил составим уравнения равновесия. В соответствии с уравнениями (5.4) имеем

Расходы теплоты в системах теплоснабжения необходимо знать при их проектировании, строительстве и регулировании, а также при наладке и эксплуатации. Для этих целей чаще; всего употребляются максимально-часовые расходы теплоты, определяемые по известным расчетной температуре для отопления и максимальным нагрузкам технологического потребления (значение этого расхода является основой для определения остальных расходов теплоты), среднечасовой расход теплоты наиболее холодного месяца года, который необходим для проверки правильности выбора мощности, количества оборудования и источника теплоты, среднечасовой расход теплоты отопительного периода и года.

Сделанные наблюдения позволяют считать, что податливость эпоксидной смолы в композите отличается отчасти от податливости смолы как самостоятельного материала. Для определения свойств связующего в композите и последующего их использования для расчета поведения композита в целом можно использовать простой метод, предложенный Симеоном и Халпином [4]. А именно, уравнение (5.2) и главные деформации слоистого композита со схемой армирования [±45°], определенные из испытания на ползучесть, позволяют рассчитать температурную и временную зависимости ]т. Далее из уравнения (5.6) можно получить Dm. Полученных данных достаточно для определения остальных эффективных свойств композита. Хотя «наилучшие» значения ??, ?G, которые должны быть использованы в расчете, вероятно, различны для разных композитов в зависимости от упаковки волокон, исследования, проведенные в [5], позволяют предположить, что величины t,E и ?с следует положить равными 2 и 1 при отсутствии другой информации.

Для определения остальных компонентов вектора QJ рассмотрим второе из равенств (4.43), Умножив его скалярно на n и под-

Поскольку число неизвестных в уравнениях (4.45) превышает на единицу число уравнений, то один из коэффициентов к может быть выбран произвольным образом. Принимая в частности х6 = О, из выражений (4.45) получим следующие формулы для определения остальных трех коэффициентов квадратичной формы (4.43):

Уравнение первого начала dq = du + Apdv и второго dq = Tds исключением dq дают зависимость Tds — du + Apdv, содержащую пять переменных величин: р, V, Т, и, s. Принимая две из них за независимые переменные, необходимо иметь для определения остальных трёх величин три уравнения, тогда как в распоряжении имеются лишь два: уравнение Ids = = du 4- Apdv и уравнение состояния f(p,v, 7")= = 0. Недостающее условие и даётся характеристической функцией; если последняя известна, то через её частные производные выражаются термодинамические свойства системы.

После решения этих уравнений каждая из зубчаток рассчитывается для определения остальных элементов зацепления (De, sxn, hxn и др.) либо как цилиндрическая зубчатка, либо, если одна из зубчаток выполняется в виде червяка, как червяк. Ширину каждой из зубчаток достаточно принимать равной Зк/пл$1прд.

Определения остальных параметров резьбы — см. стр. 399.

охватывая губками штангенциркуля на один зуб меньше. Разность между первым и вторым замерами равна величине основного шага t0. Зная основной шаг и систему мер (модульная или питчевая), можно, пользуясь табл. 94 или 96, с большой степенью достоверности определить модуль и угол зацепления основной рейки. Для определения остальных параметров пары необходимо тщательно измерить межцентровое расстояние А, наружные диаметры deui и deK и сосчитать зубья гш и гк.

новной шаг зубьев г„ при помощи специального прибора или штангенциркуля. В последнем случае производят замер через п зубьев так, как это делается при измерении толщины зубьев шаговой скобой (см. ниже). После этого производят аналогичный замер, охватывая губками штангенциркуля на один зуб меньше. Разность между первым и вторым замерами равна величине основного шага t0. Зная основной шаг и систему мер (модульная или питчевая), можно, пользуясь табл. 4, с большой степенью достоверности определить модуль и угол зацепления основной рейки. Для определения остальных параметров пары необходимо тщательно измерить межосевое расстояние А, наружные диамет-