Определения оставшихся

Освещены физические и феноменологические закономерности деформации и разрушения при испытаниях. Даны методы оценки предельного состояния оборудования и сосудов при испытаниях цилиндрических базовых деталей с учетом анизотропии свойств металла, наличия дефектов, цикличности нагру-жения. Разработаны методы определения остаточного ресурса оборудования в условиях механохимической повреждаемости.

26. Халимов А.Г. Влияние структурно-механической неоднородности на работоспособность сварных соединений стали 15Х5М // Проблемы технической диагностики и определения остаточного ресурса оборудования: Материалы Всероссийской научно-техн. конф. -Уфа, 1995. - С. 10-22.

4. Методика определения остаточного ресурса технологического оборудования нефтеперерабатывающих, нефтехимических и химических производств (МООР-98). - Волгоград: ВНИКТИнефтехимоборудование, 1998. - 43 с.

На рис. 6.2 показаны различные схемы определения остаточного ресурса tp ( срока службы) элементов оборудования для различных вариантов изменения параметров нагрузок Q и предельного состояния R.

3. Методика определения остаточного ресурса технологического оборудования нефтеперерабатывающих, нефтехимических и химических производств (МООР-98). -Волгоград: ВНИКТИнефтехимоборудование, 1998. - 43с.

Задача определения остаточного ресурса конструкции решается и при более сложных функциональных зависимостях скорости накопления повреждений. Например, при экспоненциальном характере накопления дефектов

Настоящая методика предназначена для определения остаточного ресурса сосудов и резервуаров (при характере коррозионного или эрозионного воздействия, близком к равномерному или при неравномерном (но не локальном) износе), а также для получения более точных результатов при незначительной вариации глубин разрушения.

В подготовленном ассоциацией "Комплексная оперативная диагностика аварийных ситуаций, прочности, живучести и безопасности машин и конструкций" - КОДАС и Международным институтом безопасности сложных технических систем - МИБ СТС сборнике методических рекомендаций представлены методы определения остаточного ресурса сосудов и аппаратов, работающих при различных эксплуатационных условиях, в том числе при коррозионном действии рабочих сред.

Методика диагностирования технического состояния и определения остаточного ресурса сосудов и аппаратов высокого давления. - Санкт-Петербург: ЛЕННИИХИММАШ, 1994.

Методика диагностирования технического состояния и определения остаточного ресурса центробежных компрессоров и насосов (М2-96). - М.: НИИХИММАШ, 1996.

Методика диагностирования технического состояния и определения остаточного ресурса сосудов и аппаратов высокого давления. - Санкт-Петербург: ЛЕННИИХИММАШ. 1994.

Получим уравнения для определения оставшихся компонент с\, . . ., с6 вектора С и компонент векторов Of1' (б]) и д(1'(в2). При е=1 получаем шесть уравнений:

Из краевых условий при е=0 следует c7=cg= ... =Ci2=0. Краевые условия при е=1 дают систему шести линейных неоднородных уравнений для определения оставшихся шести компонент вектора С (с\, с2,..., с6).

Из краевых условий при е=0 получаем с7 = С8= ... =Ci2 = 0. Уравнения для определения оставшихся с, (сь с2,..., с6), получающиеся из краевых условий при е=1, рассмотрим более подробно. Представим решение (3.103) в виде (с учетом найденных значе-

Цай и Спрингер [190] предложили вместо описанной программы требующей трех образцов, совокупность двух испытаний, требующих лишь двух образцов: изгиб длинной балки с армированием под углом 0° или 90° к оси и кручение пластины, вырезанной под углом 22,5°. С помощью первого испытания непосредственно определяют Е^ или Еу. По результатам второго испытания, используя известное значение EL или Ет, определяют остальные упругие характеристики. Позднее Цай [187 ] предложил использовать следующие три последовательных вида испытаний: 1) изгиб длинной балки, вырезанной под углом 0° или 90°, для определения EL или Ет; 2) кручение пластины, вырезанной под углом 0°, для получения GLT и 3) кручение пластины, вырезанной под углом 45° для определения оставшихся характеристик. Основным достоинством этого подхода является экономия материала, поскольку на балки и образцы-пластины для кручения уходит гораздо меньше материала, чем на пластины, предназначенные для испытаний на изгиб. Однако этот метод обладает прежними недостатками: характеристики одноосного нагружения определяют из испытаний на изгиб, а модуль на сдвиг является, по существу, жесткостью при кручении, а не модулем в плоскости.

Удовлетворяя граничным условиям при х = 1, получим следующую систему уравнений для определения оставшихся двух неизвестных произвольных постоянных А к В:

Отличие в использовании каждой группы параметров заключается в том, что для определения пяти параметров существуют аналитические соотношения, а для определения оставшихся двух параметров потребовалась двойная графическая интерполяция, которая была направлена на нахождение

Из (2. l\Y получаем два уравнения для определения оставшихся двух компонент вектора va, В общем случае, когда уравнение (2.9) имеет коэффициенты, зависящие от е, матрицы К (е) и К. (s, v\) определяются, как правило, численными методами. Определив

Для определения оставшихся двух неизвестных коэффициентов аь и ай необходимо иметь два дополнительных условия. Первое условие, связывающее эти коэффициенты, получим при

Круговые в плане пластины. Для круговых пластин из условия ограниченности решения в центре (г = 0) постоянные С2п = Cin = 0. Для определения оставшихся констант используют краевые условия (см. табл. 2). Уравнение частот получают из условия существования ненулевого решения для Cjn (равенство нулю определителя соответствующей системы). Для некоторых случаев закрепления уравнения частот приведены в табл. 3.

4. В каждой узловой точке поверхности S налагают заданные граничные условия, т.е. задаются три из шести узловых величин. Для определения оставшихся 3JV неизвестных узловых величин решают систему 3N уравнений.

Для определения оставшихся двух постоянных используют два граничных условия на правом конце последнего участка; получают два однородных алгебраических уравнения относительно неизвестных постоянных. Находят определитель системы Д(со„) из коэффициентов при этих неизвестных; для произвольно выбранного а>лЛ(сол):Д). Подбором со„ находят А(<а„)=0; зная юп, вычисляют knj, Сц, С2(, C$j, C^i и строят форму свободных колебаний, по виду которой определяют номер тона.