Определения поглощательной

Примером расчетной формулы, полученной из экспериментов, может служить формула для определения податливости резьбового соединения

ат = ат(Т); аа = ат = 1 при некоторой произвольно выбранной температуре приведения TR. Величина AD = AD(g) есть переменная компонента податливости при температуре Тк. Заметим, что для определения податливости при ползучести используется одна функция приведенного времени AZ) и три величины DO, ав, ат, являющиеся функциями температуры. Коэффициенты Пуассона многих жестких пластиков (включая эпоксидные смолы при температуре ниже Tg) в основном близки между собой, их численная величина колеблется в пределах от 0,35 до 0,41 [1]. Это справедливо несмотря на то, что величины Dm(t, Т) могут значительно различаться. Найдено также, что AD для жестких пластиков подчиняется степенному закону, а именно:

Величину СРТУ оценивали посредством определения податливости [4, 5]. Для образца каждой геометрии были проведены замеры податливости (8/Р) в зависимости от длины трещины а. По результатам замеров податливости методом аппроксимации полинома четвертой степени были

Воспользовавшись зависимостями (2.151) и (2.152), получим формулу для определения " податливости между двумя любыми динамическими узлами динамической схемы редуктора в виде

Способ измерения сопротивления по отношению к моменту пригоден и для определения податливости по отношению к моменту Мм (со). В процессе измерения податливости по отношению» к моменту с помощью блока АРУ или компрессии поддерживается, постоянной в исследуемом частотном диапазоне величина действующего на исследуемые конструкции момента. При измерениях:

Для экспериментального определения податливости Мя необходимо сначала измерить вибрационные силы, действующие на конструкцию, и вычислить коэффициенты а*, входящие в выражение (4). Дальнейшее осуществляется на неработающем агрегате согласно блок-схеме рис. 6 при допущении (2).

3. Схема проведения уточняющего расчета. Пусть на нескольких пролетах системы нарушены условия п. 2, причем самый дальний из этих пролетов k. Расчет при этом следует начинать с определения податливости соседнего с ним (k + 1)-го пролета.

Так как эти факторы не учитываются формулой (501), то расчетный угол поворота гайки будет отличаться от необходимого. Опыты, проведенные на одном из корпусов цилиндра высокого давления по установлению режима прогрева и затяжки шпилек, показали, что действительный угол поворота гаек, обеспечивающий расчетное напряжение в шпильках, должен быть в Г,2 — 1,5 раза больше расчетного. Расхождение расчетного угла поворота гайки с действительным объясняется также трудностью точного определения податливости фланца из-за сложной его конфигурации. Поэтому рекомендуется во время сборки турбины на заводском стенде практически уточнить угол поворота гайки, обеспечивающий заданное удлинение шпильки (напряжение). Однако это не исключает необходимости контрольного замера удлинения шпильки при монтаже турбины на станции и последующих .затяжках гаек.

Результаты экспериментальных исследований показали возможность использования формулы (3.22) для расчетного определения податливости.

Рассмотренные выше расчетные методы определения податливости промежуточных деталей не учитывают контактных деформаций вследствие неровности поверхности, которые существенно

3. Для определения податливости выбираем диаметр стержня dG = 21 мм < < dj. В соответствии с предварительным чертежом узла длина растягиваемой части винта IQ = 126 мм; высота сжимаемой части шатуна и крышки /д = 126 мм; средняя площадь отсека шатуна, приходящаяся на один винт, Лд = 1270 мм2.

Таким образом, для определения поглощательной способности и степени черноты среды необходимо располагать данными по спектрам поглощения и излучения, а также по коэффициентам поглощения для отдельных длин волн. Коэффициент поглощения среды в общем случае зависит от физической природы среды, длины волны, температуры и давления (для газов) . Вследствие этого коэффициенты поглощения оказываются различными не только для отдельных полос спектра, но и существенно изменяются в пределах одной и той же полосы. В. А. Фабрикант применил закон Бугера к средам, усиливающим излучение. Эти среды применяются в лазерах. •

определения поглощательной способности металлов можно

На основании рассмотренных экспериментальных данных Хоттель ,и Эгберт [Л. 109] предлагают следующую методику определения поглощательной способности газа в условиях, когда его температура отлична от температуры окружающей оболочки.

Расчет теплопередачи по формуле (5-10) представляет большие математические трудности и не оправдан сравнительно невысокой точностью определения поглощательной способности и степени черноты газов. Для целей инженерной практики можно воспользоваться приближенной формулой:

Если же стенки (тело) металлические, то можно воспользоваться выведенным в [Л. 361] соотношением для определения поглощательной способности поверхности металла а4 при температуре Т\, когда излучение падает от абсолютно черного тела, имеющего температуру Г2:

Опыты по исследованию поглощательных свойств запыленного потока были проведены на второй экспериментальной установке. Основной задачей эксперимента являлось установление зависимости поглощательной способности запыленного потока от температуры источника излучения, среднего диаметра золовых частиц и вида пыли. Всего было проведено 393 определения поглощательной способности запыленного потока, которые охватывали следующие области изменения основных переменных.

Выше рассматривался вопрос определения поглощательной и пропускательной способностей газовых сред по отношению к полному излучению поверхности твердого тела. Однако строгий анализ теплообмена излучением в системах тел, разделенных нелучепрозрачной средой, требует также знания поглощательной (пропускательной) способности этой среды по отношению к неполному излучению тел (когда излучение одного тела только частично падает на поверхность другого).

Подставив в уравнения (15-37) и (15-38) вместо е~к^ .выражение (15-44), приходим к уравнениям, которые открывают возможность расчетного определения пропуска-тельной и поглощательной способностей -полусферического объема газов по отношению к центральному элементу поверхности d>F\. Однако вследствие неполноты наших сведений по <их спектральным коэффициентам ослабления результаты таких расчетов характеризуются малой точностью. Поэтому для определения поглощательной и пропускательной способностей газов используется экспериментальный путь.

На рис. 15-11 представлены графики для определения поглощательной способности полусферического объема смеси СО2 и прозрачного газа (aTvTdF)*co по отношению к чер-

Поправочный коэффициент /Ссо определяется по графикам рис. 15-12. Когда для всей поверхности F принимается условие cfydF^cfyp . графики рис. 15-11 и 15-12 используются для определения поглощательной способности (ctyTp)co. При этом величина 5эф определяется так же,

теля и др., в действительности имеет место более сложная зависимость поглощательной способности от Тт при TC-T^TT, требующая дополнительной поправки. В итоге Хоттель и Эгберт [Л. 176, 177] предлагают следующий порядок определения поглощательной способности СОг