Определения предельной

для создания и внедрения АСДТ наиболее корректно можно охарактеризовать с использованием метода предельных оценок, т. е. путем определения предельно допустимых значений показателей АСДТ и альтернативных вариантов, при которых реализуется условие их равной экономичности. В качестве таких показателей можно рассматривать, например, минимальные замыкающие затраты на органическое топливо, максимальные удельные капиталовложения в варианты АСДТ и др.

Из сказанного ясно, что для выбора оптимальной структуры ЭК страны и ее регионов, рациональных направлений использования разных видов топлива, определения предельно допустимых выбросов вредных веществ с дымовыми газами топливосжигающих установок необходим количественный учет воздействия отходов технологических процессов на природную среду. Одним из первых практических шагов в этом направлении может быть оценка и ранжирование топлива с точки зрения его физико-химических свойств, влияющих на образование вредных продуктов при сжигании.

Для определения предельно допустимых значений технологического размера Т воспользуемся расчетной схемой, показанной на рис. 20, где обозначено:

Эти зависимости (4) и служат для определения предельно допустимых значений технологического размера.

28. Формулы для определения предельно допускаемых мощностей зубчатых передач и окружной силы на зубьях *

55. Формулы для определения предельно допустимого увеличения шага приводных цепей от износа в шарнирах

редачи оказывается невозможной. Формулы для определения предельно допустимого увеличения шага приводных втулочпо-роликовых и зубчатых цепей приведены в табл. 55.

Большой интерес представляют исследования по .измерению расхода с применением стандартных и специальных сужающих устройств при Re меньше минимального и определения предельно допустимых величин ДО.

Зола, отобранная из бункеров под газоходами, отличается от золы, летящей с газами, значительно большей крупностью. • Вероятность ударов частиц -ц золы обычного фракционного состава в 4—5 раз меньше, чем в опытах. До введения коэффициента вероятности ц в формулу для износа результаты опытов не удавалось использовать для расчета износа в реальных условиях и для определения предельно допустимых скоростей в газоходах котельного агрегата. Поэтому такие расчеты давали результат, сильно отличавшийся от тоге, что наблюдалось в действительности. Учет вероятности ударов частиц дает возможность экстраполировать данные опытов с крупной золой на обычные условия и, как будет показано ниже, в этом случае расчеты, основанные на экспериментальном материале, практически совпадают с действительностью.

Верхний уровень выполняется на более мощной ПВМ типа IBM PC/AT-386/387, которая имеет интерфейс с нижним уровнем и выполняет функции моделирования и определения предельно допустимых значений для отображения на нижнем уровне. При этом задачи, описанные выше, используют данные непосредственных измерений.

Вычисление упругости паров жидкометаллических теплоносителей, находящихся в твердом состоянии, необходимо, для определения предельно допустимых концентраций их в воздухе производственных помещений.

Стандартный образец СО-2 (рис. 4.11) применяют для определения условной чувствительности, мертвой зоны, погрешности глубиномера, угла а ввода луча, ширины основного лепестка диаграммы направленности, импульсного коэффициента преобразования при контроле соединений из низкоуглеродистой и низколегированной стали, а также для определения предельной чувствительности.

Рисунок 4.18 - К обоснованию определения предельной плотности энергии деформации Wc у края трещины (надреза) по данным стандартных

Рис. 3.5. Схема графического определения предельной температуры металла трубы с учетом коррозии как с внутренней, так и с наружной стороны:

приведены результаты определения предельной пластичности в надрезе образцов сплава ВТ6. Надрез глубиной 1 мм и радиусом в вершине 0,1 мм (ат = 4,8) выполняли после циклического нагружения гладкого образца разной длительности. Во всех случаях, вплоть до относительной продолжительности циклического нагружения п = 0,8Л/_, величина предельной пластичности в надрезе не изменялась.

В табл. 37 приведены также результаты определения предельной пластичности в надрезе образцов сплава ВТ6, которые после удаления поверхностного слоя на глубину 1 мм через каждые 0,8Л/р подвергали повторному циклическому деформированию при жестком симметричном нагружении растяжением-сжатием с амплитудой пластической деформации 0,5 % суммарной длительности [п- (1,0-М,6)Л/„]. Надрез выполняли после указанного циклического нагружения. Статический разрыв надрезанных образцов показал, что предельная пластичность не изменилась и после повторного циклического деформирования. Не изменилась

Для определения предельной длины нераспространяющихся усталостных трещин в упрочненных галтелях крупных валов из легированной стали (0,35 % С; 0,30 % Si; 0,7 % Мп; 1,5 % Сг; 1,4% Ni; 0,025% S; 0,025 %Р; ав = 850 МПа; а0,2 = 700 МПа; 6=12%; г; = 38%) были использованы валы, на которых проводили исследования эффективности упрочнения малых галтелей (табл. 36). Испытывали на плоский изгиб ступенчатые валы с диаметром рабочей части 160 мм, соотношением диаметров 1,75 и радиусом галтели 2 мм. После поломки вала в одной из двух его галтелей из другой галтели делали металлографические шлифы, расположенные в плоскости изгиба и под углом к ним 30, 60 и 90° с обеих сторон от оси вала.

Кроме перечисленных выше методов испытаний (растяжение, сжатие, кручение) для определения предельной пластичности и построения диаграмм Ар— сГср/Т используют и другие методы испытаний с различными значениями Стер/Т. По степени «жесткости» напряженного состояния методы исследования предельной пластичности, применяемые для задач ОМД, можно записать в такой последовательности: 1) сжатие в условиях гидростатического давления; 2) прокатка на клин; 3) сжатие цилиндрических и плоских образцов; 4) изгиб; 5) кручение сплошных и трубчатых образцов; 6) растяжение образцов в условиях гидростатического давления; 7) растяжение цилиндрических и плоских образцов; 8) растяжение цилиндрических и плоских образцов с различными концентраторами напряжений (выточки, надрезы).

Кроме перечисленных выше методов в экспериментальной механике разрушения для определения предельной пластичности материалов используются более сложные методы испытаний: одновременное кручение и растяжение сплошных образцов или трубчатых образцов с внутренним давлением, двухосное и трехосное растяжение, испытание образцов с мягкой прослойкой, кольцевых образцов на радиальное сжатие и т. д.

Для прирабатывающихся материалов кривая зависимости М от Р при повторных опытах и в ряде последующих опытов обычно лежит ниже предыдущей .кривой, что свидетельствует о незаконченности приработки. Поэтому опыты повторяют до тех пор, пока не будет получено совпадение двух следующих друг за другом опытов. Это должно указывать на законченность приработки для данных условий трения. Испытание, при котором достигнута полная приработка, используется затем для определения предельной нагрузки.

4. Испытания на прирабатываемость подразделяются методически на проводимые для определения предельной нагрузки прирабатывающихся поверхностей и предельного давления приработанных поверхностей. При первом методе, осуществляемом вытиранием лунки на плоской поверхности образца при ступенчатом повышении нагрузки, износ на данной ступени нагружения монотонно убывает и прекращается при достижении режима гидродинамической смазки. При втором методе, выполняемом по схеме трения «вал — неполный вкладыш», трение протекает при полужидкостной смазке с постепенным уменьшением толщины смазочного масла в связи с повышением давления до предельного, при котором она разрушается.

с искателем устанавливают по эталону № 1 (ГОСТ 14782—76). Мерой условной чувствительности является глубина отверстия, эхо-сигнал от которого по амплитуде эквивалентен предельной чувствительности. Предельная чувствительность определяется минимальными размерами искусственного отражателя, расположенного на данной глубине и уверенно обнаруживаемого в шве при данной настройке прибора. В качестве меры предельной чувствительности используют площадь отверстия с плоским дном, ориентированным перпендикулярно акустической оси искателя. В связи с трудностью изготовления отверстия с плоским дном, ориентированным строго перпендикулярно акустической оси наклонного искателя, для определения предельной чувствительности в соответствии с ГОСТ 14728—76 используют сегментные или угловые отражатели. При этом площадь сегментного отражателя должна быть равна площади плоскодонного отверстия.