Определения раскрытия

Расчетное усилие не может быть определено из рассмотрения упругой стадии работы материала балки: даже если в крайних (наиболее удаленных от нейтральной оси) точках опасного поперечного сечения двутавра напряжения достигнут величины предела текучести, то и тогда после снятия нагрузки балка распрямится. Исходной предпосылкой для определения расчетного усилия является условие образования так называемого пластического шарнира в среднем поперечном сечении балки. Иными словами, во всех точках указанного поперечного сечения напряжения должны быть равны пределу текучести. Величина соответствующего изгибающего момента (предельного момента) определяется по формуле

1 Расчетным является усилие, действующее на винт при начале движения слитка толчком. Метод определения расчетного усилия изложен в книге [16].

1 Метод определения расчетного усилия изложен в книге [16].

За исходный параметр геометрического расчета передач внутреннего и внешнего деформирования принимается величина максимальной относительной деформации гибкого колеса w0/r,-. Уравнение для определения расчетного числа зубьев условного колеса выводится на основе уравнения срединной линии деформированного гибкого колеса (см.: Шувалов С. А., Волков А. Д. Деформация гибкого зубчатого колеса волновой передачи двумя дисками. Известия вузов. № 10, 1974):

После подстановки получим формулу для определения расчетного диаметра

За исходный параметр геометрического расчета передач внутреннего и внешнего деформирования принимается величина максимальной относительной деформации гибкого колеса wu/rc. Уравнение для определения расчетного числа зубьев условного колеса выводится на основе уравнения срединной линии деформированного гибкого колеса (см.: Шувалов С. А., Волков А. Д. Деформация гибкого зубчатого колеса волновой передачи двумя дисками. Известия вузов. № 10, 1974):

Угол канавки можно контролировать глубиномером (рис. 7). Расчетный диаметр шкива dp можно определять двумя методами. Метод 1. Для определения расчетного диаметра шкива dp замеряют наружный диаметр шкива de и высоту канавки Ъ.

Эффективная глубина проникновения тока используется в тепловых расчетах режимов поверхностной закалки в качестве глубины активного слоя (гл. 2) и для определения расчетного диаметра нагреваемой детали (гл. 5 и 7).

Учитывая эти данные и используя зависимости (2.9) и (2.10), получим следующие формулы для определения расчетного' значения As*:

Расчет скоростных механизмов обгона двустороннего действия с ведущей вилкой 3 производится с учетом динамических нагрузок. Для определения расчетного момента воспользуемся приведенной схемой рис. 133, а, которая сводится к двухмассовой системе

6. В случае, если й2>:/б'р, для определения расчетного количества тепла, передаваемого в экономайзере, необходимо построить процесс изменения параметров газов в /d-диаграмме и определить количество балластного тепла.

Для определения раскрытия концентратора необходимо знать коэффициенты интенсивности напряжений К, и Кп. По известному направлению старта трещины от вершины концентратора Л( можно определить отношение Я. = K^/Kj /26/:

твердом металле. В этом случае направление старта трещины от вершины дефекта не совпадает с границей сплавления и отклоняется в сторону мягкого металла на угол осс= срм. Для определения раскрытия в вершине дефекта в соединениях конечных размеров воспользуемся уравнениями связи между приложенными к пластине бесконечных размеров напряжениями а и эквивалентными им по раскрытию 5 напряжениями а , приложенными к пластине конечной ширины В:

Для определения раскрытия концентратора необходимо знать коэффициенты интенсивности напряжений Kj и Кц. По известному направлению старта трещины от вершины концентратора А( можно определить отношение К = Кц/Kj /26/:

твердом металле. В этом случае направление старта трещины от вершины дефекта не совпадает с границей сплавления и отклоняется в сторону мягкого металла на угол ас = q>M. Для определения раскрытия в вершине дефекта в соединениях конечных размеров воспользуемся уравнениями связи между приложенными к пластине бесконечных размеров напряжениями а и эквивалентными им по раскрытию 5 напряжениями а приложенными к пластине конечной ширины В:

нагружения происходит достижение того шага усталостных бороздок, который и характеризует величину асимметрии цикла вне зоны влияния переходных процессов на рост трещин. Менее интенсивное изменение асимметрии цикла позволяет определять уровень раскрытия берегов трещины. Идея определения раскрытия берегов трещины в срединной части образца или элемента конструкции заключается в следующем.

1.6. Методы определения раскрытия трещин ................................................. 37

нальных напряжений в нетто-сечении образцов, испытываемых на внецентренное растяжение. При этом необходимо учитывать, что данная схема является одной из основных в экспериментальной механике разрушения, а значения разрушающих напряжений сгсо используются при вычислении характеристик трещин о стойкости [8]. В данном случае требуется уточненная оценка положения "жесткого" центра поворота нетто-сечения, не совпадающего с центром тяжести сечения. Основываясь на предложенной методике определения раскрытия трещины (при условии справедливости гипотезы плоских сечений в упругопластической стадии деформирования), координату центра поворота можно найти из системы уравнений:

Существуют и расчетные методы определения раскрытия вершины трещины, но для тел и трещин сложной формы они сложны и недостаточно точны.

Выдвинутый Уэллсом в работе [23] CTOD-критерий хрупкого разрушения был развит благодаря поддержке Британского •общества инженеров-сварщиков, однако связанные с этим критерием вычислительные проблемы и- сложности экспериментального определения раскрытия вершины трещины [24] препятствовали его широкому распространению. Тем не менее благодаря развитию численных методов за последние годы эти проблемы в значительной мере (если не полностью) сняты, и, несмотря на то, что в США в последнее десятилетие большие усилия были затрачены на то, чтобы внедрить критерий /-интеграла, все большее внимание начинает привлекать критерий CTOD [13].

щины, при помощи которых можно определить ее раскрытие. На рис. 11 приведены две кинематически допустимые модели затупления вершины трещины — соответственно для случая пластического течения по всему сечению [46] и для глубокого надреза [48]. Другие модели затупления для различных конфигураций трещин, упрочняющихся упругопластических материалов и для плоского напряженного состояния можно найти в работе [46]. Рассмотренная теория жесткопластических течений в окрестности вершины трещины может быть применена для аналитического или численного определения раскрытия вершины трещины, а также для вычисления различного рода инвариантных (не зависящих от пути интегрирования) интегралов, о чем пойдет речь ниже.