Определения расстояний

Для определения распределения температуры Т (г) при граничных условиях первого 'рода в выражении (2.24) необходимо принять ot-»co, ТЖ = Т„.

Для определения распределения температуры по поверхности объекта вдоль заданной линии развертки применяют радиационные пирометры с оптико-механической системой линейного сканирования — термопрофили.

Прежде всего бесконтактный и неразрушающий характер определения распределения свойств материалов внутри сложного неразъемного изделия исключает возможность непосредственного (не обусловленного разрушением и возможными погрешностями) сопоставления результатов контроля ПРВТ с данными измерений стандартизованными методами. В отличие от рентгеноскопии и рентгенографии достоверность ПРВТ внутренних областей изделия нельзя оценить простым наложением «эталонов чувствительности» на просвечиваемый объект.

Метод получения интегральных уравнений аналогичен методу получения алгебраических уравнений (§ 17-7). Так, например, для получения интегрального уравнения, выражающего плотность потока эффективного излучения, вновь используется соотношение (16-18), но вместо (17-89) для падающего излучения берется зависимость (17-89"). Инте- < тральное уравнение для определения распределения Е3ф по поверхности

Для определения распределения напряжения перед трещинами в слоистых композитах с упругими и пластичными матрицами ранее использовались и другие приближенные рассмотрения на основе сдвигового подхода. Для упругих матриц было найдено [13, 14], что растягивающее напряжение в первом элементе с каждой стороны трещины, объединяющей все соседние разрушенные элементы, представляется степенным рядом с отрицательными показателями, которые могут быть легко найдены численными методами. Полученное в результате распределение сг22 вдоль неразрушенного элемента у кончика трещины также показано на рис. 4. Поскольку при сдвиговом анализе рассматривается только равновесие в среднем, то нет никакой сингулярности в распределении напряжения для очень малых х1 и xz.

Сендецкий [56] решил задачу взаимодействия трещины со многими включениями. Возможность применения этих аналитических решений для описания поведения композитов остается пока невыясненной. При их практическом использовании возникают принципиальные трудности, в основном обусловленные тем, что теперь в области определения исследуемого взаимодействия микротрещины имеют тот же самый порядок, что и характерный размер (диаметр волокна) композитной структуры, и, кроме того, при статически неоднородной упаковке волокон не существует алгоритма для применения решения с идеализированной геометрией. В третьем случае, когда трещина находится на границе раздела волокно — матрица, характер разрушения склеенных тел, состоящих из двух различных материалов, изучен еще менее. Для определения распределения напряжений и деформаций в неоднородных упругих телах проведены многочисленные теоретические исследования, некоторые из них приведены в работах [17, 57].

Если волокно разрывается внутри композита, от края волокна я осевом направлении напряжение не передается. Между двумя разорванными концами передают нагрузку сдвиговые напряжения по поверхности раздела волокно — матрица. Модель, использованная для определения распределения напряжений около разорванных концов, приведена на рис. 16, при этом делаются следующие предположения: растягивающие напряжения в матрице пренебрежимо малы по сравнению с таковыми в волокне, а сдвиговые деформации в волокне пренебрежимо малы по сравнению с таковыми в матрице. Эти предположения пригодны для композитов, в которых волокна гораздо жестче материала матрицы. Разорванное волокно окружено концентрическим круговым цилиндром из материала матрицы, который в свою очередь вставлен в однородную среду, обладающую эффективными свойствами композита. Отношение (r//rm)2 выбирается таким, чтобы оно имело то же значение, что и объемная доля волокон в композите. Такой анализ дает

поля постоянной напряженности вследствие малости частиц износа оказалось неэффективным. Исследование масла от разрушившихся деталей реактивных самолетов в магнитном поле переменной напряженности показало, что содержащиеся в нем частицы имеют больший размер, чем частицы износа в смазке деталей, работающих нормально [127]. Аналогичный результат аналитически был получен ранее в [3]. Это свидетельствует о важности определения распределения частиц износа по размеру.

Этим методом были исследованы напряжения в объемной модели плотины упорного типа под действием гравитационной нагрузки. Были получены интересные результаты, хорошо удовлетворявшие условиям равновесия. Объемная модель, использованная в данном исследовании (фиг. 10.18), была отлита с внутренней сеткой резиновых нитей, предназначавшихся для определения распределения напряжений в серединной плоскости модели. На фиг. 10.19 показана «зафиксированная» картина полос, полученная после вращения модели в течение 3 час на центрифуге диаметром 3 м. Фотография сделана до разрезки модели. Модель была помещена в ванне с жидкостью с таким же показателем преломления, что и у материала модели.

Наиболее прост и удобен метод определения распределения продуктов

Сторонние проникающие частицы и образованные ими каскады, кроме того, создают локальную ионизацию, что влияет на те процессы в изоляторах и проводниках, которые зависят от зарядового состояния — отжиг, диффузию, образование вакансионных кластеров и центров окраски. Следовательно, для того чтобы успешно проводить исследования изменений свойств реакторных материалов под облучением и находить пути к минимизации этих изменений, прежде всего необходимо знать, как тяжелая частица отдает свою энергию, двигаясь в веществе. В частности, нужно обладать теоретическими и экспериментальными методами определения распределения пробегов проникающих ионов и энергии, вложенной в движение атомов материала — мишени, поскольку именно этими величинами определяется концентрационный профиль точечных дефектов. Мы остановимся здесь на кинетическом подходе к описанию каскадов [25—30], в основу которого положены методы, развитые в теории переноса нейтронов, поскольку, во-первых, с помощью этого подхода в настоящее время разработаны программы расчета с необходимой (10—15%) точностью концентрационных профилей радиационных повреждений [31, 32] и, во-вторых, он далеко не исчерпал себя как в смысле повышения точности, так и в смысле увеличения композиционной сложности материалов, доступных исследованию. Дополненный расчетами спектров ПВА, образованных различными

После определения расстояний между деталями передачи, диаметров ступеней валов, после выбора типа подшипников и схемы их установки приступают к вычерчиванию редуктора или коробки передач.

Мы не имеем данных наблюдения, согласно которым сумма сс + р, измеренная астрономами, где-либо становилась бы больше 18СР после того, как была введена соответствующая поправка на движение звезды относительно центра нашей Галактики. Значения а + Р, меньшие 180°, используются для определения расстояний до ближайших звезд методом триангуляции. Значения, меньшие 180°, можно наблюдать для звезд, расстояния которых от Земли достигают величины 3-Ю20 см*), предельной для измерения углов с помощью современных телескопов. Из этого рассуждения можно непосредственно «делать вывод, что радиус кривизны мирового пространства должен быть больше 3-Ю20 см; для некоторых типов кривизны пространства необходим иной ход рассуждений**). Окончательный ответ гласит, что радиус кривизны, определенный триангуляцией, в любом случае должен быть больше чем 6-Ю19 см.

*) Можно возразить, что сам этот метод измерения расстояний основан на предположении, что применима евклидова геометрия. Однако имеются другие методы определения расстояний, которые излагаются в современных книгах по астрономии.

где константа а, определенная эмпирически, равняется 3 X X Ю~18 с~' (методика определения расстояний до галактик является довольно сложной; с ней можно ознакомиться в руководствах по астрономии). Величина, обратная а, имеет размерность времени:

В статье Н.Е.Грузина (Косвенный способ определения расстояний между осями подкрановых рельсов //Промышленное стр-во. 1968, N 7. С. 37-38) изложен двухбазисный способ определения ширины колеи, получивший в дальнейшем название "способ четырфс-угольника". Вершины такого четырехугольника А и А', Б и Б'

где т v , /я, , тц и т$ - СКО соответственно измерения вертикальных углов, высоты инструмента, высоты визирной цели и определения расстояний.

АКУСТИЧЕСКИЙ ДАЛЬНОМЕР - гид-роакустич. прибор для определения расстояний до подводных объектов. Действие А.д. осн. на определении времени, к-рое затрачивает излучённый им ультразвуковой сигнал на про-

ДАЛЬНОМЕР - прибор для определения расстояний до объектов без не-посредств. измерений на местности, в пространстве. Различают Д. оптич., акустич., электрооптич. и радиодальномеры. Используются в фотографии, геодезии, воен. деле, астрономии и др.

на лицевой поверхности шкалой. Обычно на Р.г. наносят шашечные деления и арабскими цифрами подписывают значения дециметров. У Р.г. для высокоточных работ шкала нанесена на инварной полосе, установл. с заданным натяжением. Различают Р.г. дальномерные (для определения расстояний), топографич. (для определения расстояний и превышений), нивелирные (для определения превышений). Р.г. могут быть одно- и двухсторонние, подвесные, складные, выдвижные.

БИНОКЛЬ (франц. binocle, от лат. bini — пара, два и oculus — глаз) — оптич. прибор из двух параллельных зрительных труб, соединённых вместе для наблюдения удалённых предметов обоими глазами. Наиболее распространены т. н. призмен-ные Б. При наличии угломерной сетки Б. служат для измерений горизонтальных и вертикальных углов и определения расстояний. Б. выпускают с увеличениями от 2,5 до 22 крат (раз).

ДАЛЬНОМЕР — прибор для определения расстояний до объектов без непосредств. измерений на местности. Различают оптич., радио- и светодаль-номеры. Применяются в геодезии, топографии, воен. деле и др.