Определения суммарного

Общую суммарную погрешность можно определить экспериментально, пользуясь точными измерительными приборами; можно также установить влияние некоторых факторов, порождающих погрешности, и определить их числовые значения. Но теоретически (путем расчета) определить влияние каждого фактора (при их совместном действии) затруднительно. Поэтому расчеты по предлагаемым многими авторами формулам для определения суммарной погрешности не совпадают с экспериментальными данными. Анализ показывает, что в формулах не учитывается ряд факторов, вызывающих погрешности в процессе обработки, что, разумеется, и отражается на общей величине суммарной погрешности. В этом одна из причин расхождения данных,

Если функцию положения механизма s=f(qt, q-,, ..., q,,) невозможно или трудно получить в явном виде, для определения суммарной ошибки As можно воспользоваться уравнениями, полученными проецированием векторных контуров механизма на оси координат. Эти уравнения дифференцируют по параметрам механизма и из уравнений производыых устанавливают связь между суммарной и первичными ошибками.

Для определения суммарной силы, воспринимаемой стенками канала, на несмоченную поверхность которых

Для определения суммарной силы, воспринимаемой стенками канала, на несмоченную поверхность которых действует атмосферное давление рат, в формуле (XIII — 1) силы давления Рх и Р.г следует определять по избыточным давлениям ри> — р\ — paj и ри, = PI — par- Если в центре годного из сечений имеется вакуум (ри < 0), сила избыточного давления в этом сечении имеет направление, противоположное указанным на рис. XIII — 1.

Приняв для реактивных лопаток рср = 0,5, получим следующее выражение для определения суммарной относительной потери энергии из-за утечки через радиальные зазоры направляющих и рабочих лопаток:

Способ кристаллизации под высоким поршневым давлением можно использовать для определения суммарной усадки любого сплава. Если известны объем залитого в матрицу расплава и объем того же металла в твердом состоянии, определяемый преимущественно высотой полученного слитка, то при условии отсутствия внутренних усадочных дефектов разность объемов будет характеризовать суммарную объемную усадку сплава.

ние погрешности определения суммарной высоты неровностей по результатам раздельного измерения шероховатости, волнистости и некруглости поверхности.

Теория локальных элементов, однако, не отражает полностью современные представления о механизме электролитических реакций. Количественные расчеты в рамках этой теории не обеспечивают необходимую точность из-за сложности определения суммарной поверхности всех катодных и анодных участков металла. Часто некоторые участки являются катодными в одной системе и анодными — в другой.

Фирма «Dow Chemical Company» выпустила доклад по результатам исследований, выполненных для Управления по переработке соленых вод [230]. Среди полученных результатов можно выделить следующие: склонность нержавеющих сталей к питтингу в морской воде снижается при рН 6,7; при температуре 104 "С и повышенной солености морской воды алюминиевые сплавы подвержены питтингу при рН 6,1, но не корродируют при рН 7,0; увеличение содержания бикарбоната (щелочности) в морской воде до 15—20 мг/кг повышает стойкость алюминиевых сплавов к питтинговой и общей коррозии, при концентрации бикарбоната 8 мг/кг частично уменьшается только питтинг на этих сплавах; при температурах 140—160 "С допустимые скорости коррозии малоуглеродистой стали, сплава Кор-Тен и медного сплава 122 наблюдались в аэрированной умягченной морской воде с рН 9—9,5. В докладе описаны также методика и оборудование для исследования питтинговой И контактной коррозии, определения критической скорости потока воды и коэффициентов теплопередачи, измерения концентраций растворенного кислорода и двуокиси углерода, а также определения суммарной щелочности среды.

втулок и штифтов (см. фиг. 191 и др.) или гладких дисков, чем сокращается время установки и повышается ее точность. Некоторые иностранные фирмы рекомендуют пользоваться установочными дисками для определения суммарной погрешности прибора. Для этого на одном из дисков создается хордальная площадка, радиальная

Она известна, если известны все закономерности и значения всех входящих величин. Исходя из того что ряд членов имеет статистический характер и поэтому заранее нельзя ожидать строгой определенности, на практике точное знание всех нестатистически действующих величин большей частью также не приводится. Методы определения-суммарной погрешности рассматриваются далее только к разд. 2.5.3, причем сначала дается систематика погрешностей.

При решении задач на конструкцию может действовать совокупность факторов (несколько нагрузок, температура). В этом случае для определения суммарного результата используется принцип суперпозиции или принцип независимости действия сил (факторов): результат действия системы сил не зависит от порядка их приложения и равен сумме результатов действия отдельных сил, входящих в систему. На рис. 9.5 показана схема определения суммарного прогиба /? от действия нагрузок F и q. В соответствии с принципом суперпозиции

Общим случаем сложного сопротивления является случай, когда в сечении действуют шесть силовых факторов М„ QJ, Qz, М0х, М0у, М0г. До сих пор мы рассмотрели методы расчета напряжений и перемещений от каждого из этих факторов. При действии нескольких факторов используют принцип- суперпозиции для определения суммарного результата.

Для определения суммарного момента сил трения пяты это равенство необходимо проинтегрировать в пределах изменения независимых переменных: а — от 0 до 2я и р — от г до К. Таким образом,

Для определения суммарного уменьшения массы металла в процессе коррозии можно также использовать кинетические диаграммы коррозии, как это показано на рис. 3.3. При этом исполь-зов/аны, указанные на рис. 3.2 обозначения. Момент времени т2 является конечной точкой для температурного уровня Т\ и началом следующего Т2, момент времени т3 — конечной точкой для участка с температурой Т2 и началом для ступени с температурой Тз и т. д.

Определение суммарного эквивалентного времени и эквивалентного времени на отдельных температурных ступенях показано схематически на рис. 3.4. Для этого необходимо по схеме на рис. 3.3 определить удельные потери массы металла на отдельных температурных ступенях &q\\ Д<7а;.-- Полученная таким образом сумма ?=2Д<7; является основой .определения суммарного эквивалентного времени при заданной температуре ТР. Соответствую-

Для определения суммарного уменьшения массы металла в ходе коррозии можно также использовать кинетическую диаграмму коррозии, подобно показанной на рис. 3.3. При расчете пок/азате-лей коррозии в условиях переменного температурного режима в первоначальной стадии^ как и при коррозии в основной стадии, необходимо соблюдать последовательность расчета в соответствии с характером изменения температуры со временем.

При рассмотрении всех возможных альтернатив в схеме прогноза нужно двигаться по дереву целей снизу вверх. В дереве целей могут быть уровни, представляющие взаимодополняющие элементы, входящие в состав альтернатив. Поэтому формулу для определения суммарного коэффициента «состояние — срок» вдоль альтернативной ветви k-ro уровня можно записать в следующем виде:

Формулы для определения суммарного тока наиболее типичных коррозионных пар, образованных соприкасающимися электродами, представлены в' табл. 2.2.

Правила определения суммарного пятна контакта, относительных размеров пятна контакта сопряженных поверхностей зубьев, место его расположения на этих поверхностях назначаются конструктором передачи в зависимости от ее служебного назначения, степени нагруженное™, жесткости и геометрических особенностей рабочих поверхностей зубьев зубчатых колес.

Импеданс источника ZH системы находится согласно правилам определения суммарного импеданса комбинации элементов при исключенных источниках колебательной энергии.

Для определения суммарного времени простоев станка в ремонте можно использовать суммарную трудоемкость его ремонтов за весь цикл.