Определения теплопроводности

5-62. В экспериментальной установке для определения теплоотдачи жидких металлов по трубке диаметром d=12 мм и длиной / = = 1 м течет висмут. Трубка обогревается электрическим нагревателем; плотность теплового потока на стенке постоянна по длине трубки и равна <7с = 6-105 Вт/м2.

Тепловыделение q пропорционально приращению температуры ДГ2, т. е. по. структуре формула (7.57) совпадает с формулой для определения теплоотдачи в воздух
Фиг. 1. График для определения теплоотдачи горячей поверхности печей в окружающую среду при

где критерий Ре рассчитан по скорости в узком сечении пучка. Эта зависимость рекомендовалась для определения теплоотдачи с погрешностью ±30% в диапазоне чисел Ре = 50—7000, Рг = = 0,007—0,03 и шаговых характеристик, исследованных в этих работах.

Приведенные критерии используются для определения теплоотдачи при стационарной свободной конвекции для случаев, когда температура поверхности Tw = const. В том случае, когда вместо температуры используется средняя плотность теплового потока qw = const, для анализа естественной конвекции используется модифицированное число Gr* = g$qwx*/v2.

На рис. 163 приведены соответствующие данные. Л. С. Пиоро показал, что для определения теплоотдачи в слое подвижных шаров в формулу, относящуюся к теплоотдаче в слое неподвижных шаров, нужно вводить поправочный коэффициент

Достаточно надежных укрупненных норм расхода тепла на вентиляцию общественных зданий в настоящее время нет. Весьма полезно проверить проектный расход тепла на приточную вентиляцию путем определения теплоотдачи смонтированных калориферных установок (гл. 10).

Приведенные примеры говорят о том, что нормативный коэффициент смешения элеватора, определяемый по расчетным температурам тепловой сети и отопительной системы, как правило, меньше необходимого. Исключение составляют здания с непросушенными стенами, с большой воздухопроницаемостью оконных переплетов и пр., в которых тепловые потери могут значительно превосходить расчетные. В этих исключительных случаях может быть необходимо, особенно в первый год их эксплуатации, даже снизить коэффициент смешения и одновременно соответственно увеличить расход воды из тепловой сети. Во всех остальных случаях расчетный коэффициент смешения должен быть увеличен. Точная его величина может быть найдена после определения теплоотдачи установленных нагревательных приборов.

Расчетные формулы для круглой ?> трубы могут быть с приемлемой точностью использованы для определения ' теплоотдачи при турбулентном течении ff по трубам некруглой формы. К категории последних относится, между прочим, пространство между круглыми

В рамках теории Нуссельта были разработаны формулы для определения теплоотдачи в конденсаторах, с учетом числа рядов и относительного расположения трубок. Однако полученные впоследствии экспериментальные данные показали, что применительно к условиям работы турбинных конденсаторов такие формулы мало пригодны или совсем непригодны. Две главные причины объясняют это обстоятельство [6].

В настоящее время практически единственным способом определения теплоотдачи пучков является эксперимент.

Как было отмечено ранее, метод неограниченного плоского слоя в основном используется для исследования теплофизических свойств материалов с низкой теплопроводностью, однако в последнее время его также стали использовать для определения теплопроводности различных проводников теплоты, в том числе и металлов [9].

При необходимости учета термического сопротивления стенки кварцевого стекла уравнение (11.2) для определения теплопроводности принимает вид

Оценка погрешностей измерений. В соответствии с расчетной формулой (11.17) и зависимостью (1.21) среднеквадратическая ошибка определения теплопроводности подсчитывается по формуле

1. При каких условиях однозначности получено уравнение, используемое для определения теплопроводности в данной работе?

3. Дайте общую характеристику используемого метода определения теплопроводности.

Погрешность определения теплопроводности:

Относительная среднеквадратическая погрешность определения теплопроводности 6^ = 2,4%.

В монографиях М. X. Шоршорова и В. В. Кудинова большое внимание уделяется теоретическим и практическим вопросам тепло-переноса в плазменных и детонационных покрытиях, как при формировании последних, так и при тепловой защите ответственных деталей, работающих при высоких температурах. Внедрение в промышленность теплоизоляционных покрытий потребовало поисков решения задачи уменьшения теплопереноса без потери жаростойкости и прочности соединения с основным металлом. Поэтому важно иметь точные методы определения теплопроводности, без них невозможно разрешить известное противоречие между жаростойкостью и теплоизоляцией.

При испытании покрытий применяются стационарные [61,, 148—150], относительные [146, 151, 152] и регулярного теплового режима [9, 153] методы определения теплопроводности.

Результаты, полученные стационарными методами определения теплопроводности, у различных авторов весьма противоречивы. Это, вероятно, связано с очевидными техническими трудностями при точном определении градиента температур в покрытии, несоблюдением условий стационарности и одномерности, влиянием контактного теплового сопротивления между исследуемым покрытием и термопарой и т. д. [9, 153].

Применимость той или иной расчетной формулы для определения теплопроводности композиций, степень достоверности расчетных значений эффективной теплопроводности определяется главным образом правильным выбором модели композиционного материала для вывода расчетных формул.