Определения трещиностойкости

Применение математических методов оптимизации как для определения траектории режущего инструмента, так и количества и рода операций, их последовательности, очередности и установок и позиций детали в процессе обработки, а также и режимов резания обеспечивают повышения качества и производительности обработки.

Для определения траектории точки М исключаем из полученных уравнений движения время. Определим время из первого уравнения движения

получаем для определения траектории уравнение

Модель упругопластяческой среды, построенная на основании обобщенной диаграммы циклического деформирования. Для практических расчетов элементов конструкций можно использовать предположение Шевченко о наличии поверхности П (?(*), t, е&\ т) термомеханического деформирования при неизотермическом нагружении, определяю^ щей возможность использования изотермических диаграмм деформирования для определения траектории нагружения при переменной температуре.

Метод шаблонов. Так как получение шатунных кривых по точкам требует кропотливых построений, то для решения задач о нахождении положений групп высших классов можно применять так называемые шаблоны. Для этого вырезается фигура, представляющая собой одно из базисных звеньев. Установив эту фигуру двумя точками на заданных траекториях, перемещают по ним эти точки. Кривая, описываемая третьей точкой, и будет истинной траекторией этой точки. Так, например, для определения траектории X — X, описываемой точкой F звена CD (фиг. 55, б), изготовляется треугольный шаблон этого звена. Точками С и D этот треугольный шаблон перемещается по дугам, описываемым точками С »D. Точка F при этом описывает требуемую траек-

шедшем интервале времени и в расчете поведения решения на некотором будущем интервале времени (с оценкой точности расчета некоторых заданных параметров). Эта задача называется задачей определения траектории по результатам математической обработки измерений. Соответствие этих траекторий реальной картине развития системы тем выше, чем выше точность исходных динамических уравнений и измерений. Если учитывать все более слабые факторы, влияющие на траекторию, можно повысить точность уравнений. Соответственно возрастает сложность системы динамических уравнений (6) и, может быть, порядок этой системы. Точность этих уравнений можно повысить также декомпозицией ее подсистем (блоков) и количественным исследованием процессов внутри подсистем различного уровня и между подсистемами. Например, уравнение (7), описывающее общие темпы прироста численности населения, можно заменить системой уравнений, описывающих темпы прироста численности населения по различным возрастным группам. Неоднородность переменных внутри подсистем оказывается меньшей, чем между подсистемами, соответственно ошибки усреднения уменьшаются, точность уравнений повышается. Такое уточнение модели можно продолжать практически неограниченно.

Выражения для определения траектории движения гиромаятника, его критических скоростей и амплитуд вынужденных колебаний остаются без изменения, если с/, и a/i взять соответственно из (16) и (17).

Модель упругопластической среды, построенная на основании обобщенной диаграммы циклического деформирования. Для практических расчетов элементов конструкций можно использовать предположение Шевченко о наличии поверхности П(5^, t, е№\ т) термомеханического деформирования при неизотермическом нагружении, определяющей возможность использования изотермических диаграмм деформирования для определения траектории нагружения при переменной температуре.

Значительно возросли сложность технологических задач и трудоемкость их решения в связи с необходимостью расчета и составления УП и ее записи на программоноситель. Для этого необходимы не только технологические, но и специальные знания по математике и программированию. Существенной особенностью проектирования технологического процесса является необходимость точного определения траектории движения режущего инструмента в

В станках с ЧПУ значительно возросли сложность технологических задач и трудоемкость расчета и подготовки УП в связи с необходимостью точного определения траектории движения режущего инструмента в системе координат станка, увязки исходной точки обработки с положением заготовки и др.

Таким образом, в данном подходе к решению задачи определения трещиностойкости одним из основных факторов, определяющих опасность хрупкого разрушения, является отношенение S/LiC. В интервале S/LIC > 0,5... 1,0 опасность такого разрушения велика.

15. Зайнуллин Р.С., Халимов А.Г., Халимов А.А. Методика определения трещиностойкости сварных соединений из закаливающихся сталей. - Уфа: УГНТУ, 1996. - 27 с.

38. Методика определения трещиностойкости материала труб нефтепроводов. (РД 39-0147103-387-87). - Уфа: ВНИИСПТнефть, 1987. - 37 с.

43. Зайнуллин Р.С., Халимов А.Г., Халимов А.А. Методика определения трещиностойкости сварных соединений из закаливающихся сталей. - Уфа: УГНТУ, 1996. - 27 с.

Методы экспериментального определения трещиностойкости материалов на основе указанных критериев рассмотрены в [31].

Механические свойства основного металла, определенные после нанесения ионно-пдазменного покрытия из нитрида титана отличаются незначительно, независимо от времени нагрева при напылении (о-0)2 = 1150 МПа; сгв = 1400 МПа; б = 5,5%; i) = 36%). Структура стали У8 — отпущенный сорбит. Металлографические исследования показали, что даже на нетравленных шлифах граница между покрытием и основой проявляется сравнительно четко, покрытие копирует рельеф металла. На участках, нормальных к направлению движения напыляемых частиц, толщина покрытия больше, чем на остальных. Поверхность покрытия неровная, наблюдаются впадины и бугры. Дно крупных впадин, имеющих форму усеченного конуса, обычно оплавлено, края гладкие. Аналогичные образования были обнаружены при исследовании поверхности покрытия на растровом микроскопе [246]. Полагают, что в данном случае имеет место химическое взаимодействие материалов покрытия и основы. Результаты определения трещиностойкости приведены в табл. 8.1.

В связи с трудностями определения характеристик трещиностой-кости для пластичных материалов (отсутствие испытательного оборудования, большие габариты образцов, сложная методика) предложено много методов определения трещиностойкости металлов (Kic): через механические характеристики и параметр структуры [2—4], по результатам испытаний на усталость при круговом изгибе [5], по критической длине трещины при испытаниях на усталость [1, 5, 7], по скрытой теплоте плавления и размерам ямок [7], по параметрам зоны вытяжки, определяемой методами количественной фрак-тографии [8], и др. В работе [4] приведен краткий обзор взаимосвязи характеристик трещиностойкости с другими характеристиками.

С учетом изложенных факторов разработана методика определения трещиностойкости корпусов в натурных условиях, основанная на нахождении значений Kfc, Ifc по размерам наиболее опасных трещин и напряженно-деформированному состоянию при максимальных нагрузках.

деталей, относящихся ко второй группе, существует гипотетическая опасность катастрофического хрупкого разрушения при возникновении критической ситуации. Эта задача решается с использованием свойств корпусных сталей, методик определения нижней границы трещиностойкости литых корпусов [27] и расчета хрупкой прочности корпусов реакторов [76], а также метода определения трещиностойкости материалов энергооборудования при высоких температурах [120]. В соответствии с этим методом

120. Чижик А. А. Метод определения трещиностойкости материалов энергооборудования при высоких температурах: Руководящие указания. Л.: Изд. ЦКТИ, 1981. Вып. 44. 26 с.

Методика определения трещиностойкости сварных