Определением коэффициентов

Расчет заканчивается определением коэффициента перекрытия е по формуле (2,80). Значения е должны быть не менее указанных выше.

герметичная камера. В качестве смазки может использоваться любая жидкость (масло, вода и т. д.). Благодаря тому что запись значений момента трения ведется непрерывно, установка позволяет наблюдать за процессом изнашивания и фиксировать изменения коэффициента трения непосредственно во время работы. На основании технических характеристик установки СМТ-1 и опыта, полученного во время эксплуатации машины, нами разработаны методики испытаний материалов с различными покрытиями на изнашивание с определением коэффициента трения в условиях скольжения (рис. 6.6, а, в) и качения с проскальзыванием (рис. 6.6, б). Исследуемые образцы изготавливаются по размерам, указанным на рис. 6.5. Для пары трения «вал— втулка» посадка выполняется с зазором (F6//6). Покрытие наносится на любую из обозначенных поверхностей А (см. рис. 6.5.) Выбор параметров испытаний (тип пары трения, скорость скольжения, удельная нагрузка на поверхность трения, наличие смазки, путь трения и т. д.,) зависит от условий эксплуатации исследуемого покрытия. Перед проведением испытаний по определению износостойкости покрытий пары трения необходимо приработать до стабилизации момента трения. При исследовании тонких покрытий (например, ионно-плазменного) образцы парами прирабатываются до нанесения слоя. Для пары трения «диск—колодка» рассчитывается весовая интенсивность изнашивания, в кг-см~2 за 1000 м пути трения; Ки = = Ю3-ДС//(?К-Ь), где At/ — весовой износ, кг; SK — площадь контакта, см2; L — путь трения, м. Величина износа АС/ определяется взвешиванием до и после испытаний на лабораторных аналитических весах.

Рис. 6.6. Схемы испытаний материалов с покрытиями на изнашивание с определением коэффициента трения в условиях:

сталей в интервале от 2 до 6—12 МГц. Наиболее резкий рост затухания УЗ К при повышении частоты наблюдается в стали ОБХН28МДТ, не содержащей а-фазы. По мере возрастания содержания а-фазы в металле шва частотная зависимость затухания становится менее резкой. Наименее интенсивный рост коэффициента б наблюдается в металле наплавки, содержащем 68% ферритнои фазы, и в стали СтЗ. Таким образом, увеличение содержания ферритнои фазы приводит к снижению затухания УЗ К в металле шва аустенитных и аустенитно-ферритных сталей. Анализ кривых частотной зависимости затухания УЗК в основном металле различных сталей свидетельствует о том, что содержание ферритнои фазы в нем не оказывает существенного влияния на затухание УЗК (рис. 67). Оно определяется размерами структурных составляющих и величиной зерна металла. Во всех рассмотренных случаях коэффициент б определяли как среднее из многих измерений на каждом из параллельных образцов, при этом в отдельных точках он отличался на 50—100%. Из этого следует, что определение коэффициента затухания УЗК лишь дает приблизительное, качественное представление о состояния структуры металла различных зон сварного соединения. Поэтому наряду с определением коэффициента затухания использовали другие способы ультразвукового структурного анализа сталей, в частности, иммерсионный способ сканирования вдоль шва и основного металла и поперек шва с наблюдением изменений амплитуды сигнала продольных колебаний на определенной частоте УЗК и контактный способ с использованием поперечных волн.

Анализ погрешностей, связанных с определением коэффициента усиления скорости при помощи приближенного выражения (12.27), показывает, что удовлетворительные результаты получаются при значительных частотах нри k > Kk.

'-. Обработка опытных данных с определением коэффициента массообмена производилась после вычисления температуры поверхности раздела фаз, равной T"sa при условии равенства единице коэффициента конденсации, а затем парциального давления конденсирующихся компонентов и состава смеси у поверхности конденсата:

сами определением коэффициента формы (т]/5) и частоты (&/)• Остановимся теперь на определении форм свободных колебаний системы с жидким заполнением. При определении форм свободных колебаний cpP затуханием в системе можно пренебречь. Решение системы уравнений (2.65) для свободных колебаний ищем в форме

также выборочным порядком. Испытание в газовой среде проводится в специальных термостатных устройствах, где поддерживается заданная температура среды и влажность. Степень разрушения определяется снятием фотографии коррозийных поверхностей и определением коэффициента поверхностной коррозии

Полученные зависимости являются достаточными для расчета подогревателя вязкой жидкости с определением коэффициента теплоотдачи ав по формуле (338) или (339). Этот расчет для скорости жидкости св > 0,6 м/сек приводится ниже.

Вопросы, связанные с числовым определением коэффициента теплоотдачи а, будут специально рассматриваться в последующем. В настоящем разделе при решении отдельных задач величины а будут считаться заданными.

При определении утечек сжимаемой жидкости расчеты усложняются в связи с расширением жидкости в самом зазоре. Это особенно сильно сказывается при высоких давлениях. Расход сжимаемой среды при течении ее по каналу с постоянным поперечным сечением может быть вычислен определением коэффициента трения о стенки, от которого зависит величина расхода. Для отношений величины радиального зазора к длине втулки 0,001 или меньше влияние вязкости является преобладающим по сравнению с нерегулярностью потока, и целесообразнее пользоваться уравнениями движения для изотермического потока вязкой жидкости.

5.После проверки качества статистического материала наряду с определением коэффициентов корреляции и корреляционного отношения целесообразно проводить построение парных уравнений регрессии, по которым на начальной стадии можно определить степень и направление влияния отдельных переменных и целесообразность их включения в модель.

Аналитический метод. Коэффициенты Ф можно определять на первых стадиях проектирования аналитическим путём. Для этого величина требуемого выходного эффекта системы точно или приближенно выражается через работоспособность ее элементов. Так, в ряде случаев Ф есть элементарная функция количества работающих элементов. Труднее обстоит дело с определением коэффициентов Ф для траекторий. Однако и здесь иногда возможны элементарные выражения.

Для облегчения практических расчетов, связанных с определением коэффициентов ах и а2, и выявления возможности некоторых упрощений целесообразно выделить множитель, линейно зависящий от flf

Согласно законам трения, как будет показано ниже, силы трения могут быть определены через нагрузку отдельных сочленений в машине, в которых возникает трение (так называемых гнезд трения), и через особые коэффициенты, которые носят название коэффициентов трения, определяемых в каждом отдельном случае опытным путем при экспериментировании над отдельными узлами трения и кинематическими парами. Практическое значение этих законов трения заключается в том, что они не только дают возможность более точно рассчитать движение машины под действием приложенных сил, но и подойти теоретическим путем к расчету самих коэффициентов полезного действия и коэффициентов потерь, которыми учитывается проявление трения в машинах при косвенном учете этих вредных сопротивлений. Таким образом, под теоретическим определением коэффициентов полезного действия или коэффициентов потерь в машинах понимают установление таких зависимостей для этих коэффициентов, в которых данные коэффициенты в конце концов являются выраженными через геометрические размеры узлов машины и отдельные коэффициенты трения, значения которых предполагаются найденными из опыта.

Остановимся на некоторых особенностях построения приведенной динамической схемы механической системы, содержащей простые зубчатые передачи и одноступенчатый планетарный редуктор. Эти особенности связаны с определением коэффициентов приведения.

В связя с этим приходится так же, как и в дифференциальных методах, ограничиваться заданием приближенных значений неизвестных заранее величин, входящих в интегральные уравнения и являющихся функционалами температурного поля. Наиболее эффективным представляется итерационный способ решения. Задаваясь на основании предварительных оценочных расчетов неизвестным температурным полем в излучающей системе, на основании соответствующих вышеприведенных уравнений определяют приближенное распределение спектральной интенсивности излучения, исходя из которого находят значения всех функционалов, подставляют их в интегральные уравнения и, решая последние, получают первое приближение для температурного поля. Многократно повторяя эту операцию, можно получить решение с любой степенью точности. Иными словами, здесь имеет место аналогия с определением коэффициентов переноса в дифференциальных методах расчета теплообмена излучением. Таким образом, интегральные уравнения теплообмена излучением в общем случае по существу являются своего рода интегральным приближением, часто используемым для исследований и расчетов радиационного теплообмена, в котором неизвестные функциональные величины определяются или задаются с той или иной степенью точности.

1 — трехзонная схема при допущении равенства единице коэффициентов распределения; 2 — четырехзонная схема при допущении равенства единице коэффициентов распределения; 3 — трехзонная схема с определением коэффициентов распределения методом итераций; 4 — четырехзонная схема с определением коэффициентов распределения методом итераций: 5 — численное решение задачи [18] на электронной вычислительной мацп-не

Заметим, что метод парных корреляций значительно уменьшает объем вычислений по сравнению с определением коэффициентов регрессии по способу наименьших квадратов. Это объясняется тем, что для расчета коэффициентов парной корреляции число строк матрицы, с помощью которой представляются результаты измерений исходных факторов и погрешностей обработки, искусственно сокращается до числа заполненных клеток корреляционной таблицы. Поэтому данный метод находит широкое применение в практике многофакторного корреляционного и регрессионного анализов [20, 44, 50, 54].

определением коэффициентов ?п,пгп?п^ и $ffi > следует вести в

7\(jt, т) и Тг(х, т) с последующим определением коэффициентов в их

а а/у — постоянные являющиеся ненулевым решением системы, получаемой из (14) при г = г/. Удовлетворение краевых условий приводит к однородной системе алгебраических уравнений относительно Су, равенство нулю определителя которой дает уравнение частот. Процесс нахождения собственной частоты состоит в последовательном подборе значения со, удовлетворяющего уравнению частот с предварительным нахождением для каждого фиксированного со корней уравнения (17), определением коэффициентов aft/ и вычислением левой части уравнения частот, являющейся опре-