Определение деформации

На кафедре геодезии НИИГАиК разработано приспособление (рис.10, д), состоящее из трех основных узлов: горизонтальной направляющей 3, крестовины 1 и каретки с маркой 4, связанных между собой по принципу скользящего соединения (Юрии А.А. Определение деформаций подкрановых путей, вызванных действием статических нагрузок /'/Иссл. по соверш. средств и методов инж. геод. Новосибирск, 1984. С. 34-38). Для съемки кранового пути под нагрузкой от веса крана приспособление закрепляется на концевой балке и приводится в рабочее положение по уровню с помощью винтов 2. Под действием силы прижимных пружин ролики 5, 6 контактируют с боковой гранью и головкой рельса. При движении крана вращательный момент вертикального ролика посредством гибкого кардана 7 передается на счетчик оборотов 8. Марка имеет

Определение деформаций элементов покрытия производят от воздействия нормативных нагрузок, принимаемых в соответствующих случаях с учетом коэффициента сочетаний у. При назначении сечений элементов конструкций расчетные сопротивления материалов в случаях, приведенных в табл.6 СНиП П-23-81*, должны умножаться на коэффициенты условий работы ус

Даже для простых структур желательно иметь вычислительные алгоритмы. Определение деформаций и напряжений и их преобразование к главным осям слоя осуществляется, как и ранее, по стандартной схеме. Ввиду того, что деформации распределяются по толщине неравномерно, построение предельной поверхности в общем случае невозможно. Послойный анализ целостности сдоев, согласно расчету по максимально допустимым или предельным нагрузкам, проводится так же, как и ранее. Вычисления, связанные с последовательным анализом нарушения сплошности слоев до разрушения материала, непригодны для ручного счета. Более подробный численный анализ можно найти в работе [2], а также в руководстве [1] (раздел 2.1).

В качестве критерия промежуточного и окончательного разрушения будет использован критерий максимальных деформаций. Эффективность этого критерия связана с тем, что причиной появления указанных раньше дефектов в материале является несовместимость деформаций его компонент, т. е. волокон и матрицы или двух и более слоев с различной ориентацией арматуры в слоистом композите. Большинство предельных состояний материала может быть описано с помощью предельных одноосных деформаций каждого из слоев. Определение деформаций каждого из слоев и последующее использование их при предсказании прочности материала требует обращения к методам механики сплошных сред.

По мере совершенствования методики термоусталостных испытаний определение деформаций осуществляется все более точными методами. Так, в начальный период термоусталостных испытаний деформации рассчитывались в предположении абсолютной жесткости системы и постоянства температур на рабочей длине образца [16, 186, 196, 257]. Проведение тщательного термо-метрирования в статическом и динамическом режимах позволило, выявить значительное несоответствие принятого допущения характеру действительного распределения температур вдоль образца [138, 191, 192]. При этом деформации, определяемые с учетом жесткости отдельных элементов машины и образца, а также непостоянства температурных полей, оказываются отличающимися в 1,5—2 раза от деформаций, рассчитанных по методике [16, 186„ 196, 257].

Выбор области контактных давлений, охватывающей интервал os
По мере совершенствования методов термоусталостных испытаний определение деформаций осуществляется все более точными методами. Так, в начальный период термоусталостных испытаний расчет деформаций производился в предположении абсолютной жесткости системы и постоянства температур на рабочей длине образца [1—4]. Проведение тщательного термометрирования в статическом и динамическом режимах позволило выявить значительное несоответствие принятого допущения характеру действительного распределения температур вдоль образца [5—7]. При этом деформации, определяемые с учетом жесткости отдельных элементов машины и образца, а также непостоянства температур-

Во всех случаях модели были изготовлены из низкомодульных материалов. Определение деформаций в приведенном здесь примере производилось методами муаровых полос и сеток.

Если деформации на контуре включения определены с достаточной точностью, то по данным поляризационно-оптического метода и метода муаровых полос можно определить радиальные и касательные напряжения <зг и туе подобно тому, как это делалось для пластины без отверстия. Однако в рассматриваемом случае напряжения на контуре включения, за исключением ограниченного числа точек, оказались слишком малыми для того, чтобы вызванные ими деформации можно было точно измерить. Для точного определения деформаций на контуре включения нужно иметь гораздо больше муаровых полос, чем для определения деформаций в пластине без отверстия. Это объясняется тем, что деформации на контуре включения определяются по тангенсу угла наклона касательной к экстраполированному графику перемещения, тогда как деформации в пластине без отверстия определяются по наклону графика в промежуточных точках. Кроме того, определение деформаций на контуре включения осложняется еще и тем, что перемещения при приближении к контуру изме няются очень резко.

Наконец, накопление погрешности из-за недостаточной разрядности ЭВМ может проявиться при таком задании граничных условий, которые приведут к большим перемещениям тела, находящегося в равновесии, как жесткого. Тогда определение деформаций по перемещениям будет также сопровождаться появлением малых разностей больших чисел. Поэтому, в частности, целесообразно дйя вытянутых областей задавать температурное поле за вычетом постоянной величины, вызывающей равномерное расширение без возникновения в теле напряжений.

— Определение деформаций и напряжений 1 (2-я)—157

1. Определение деформации «чистый сдвиг». Чистым сдвигом называется деформация, которая возникает при напряженном состоянии с главными напряжениями

Определение деформации в срединной поверхности е,п через измеряемое значение ег (рис. 2) может быть проведено следующим образом. Очевидно

Экспериментальное определение деформации на образцах длиной 100 мм и диаметром 10 мм подтвердили этот результат. Относительный прирост длины AL/L составлял 0,04% для стали 7ХГ2ВМ и не более 0,06% для стали 7ХГНМ, а для стали 8ХГ2НМ снижался до 0,02%. Для оценки этих данных следует указать, что относительный прирост длины у другой стандартной малодеформи-рующейся стали ХВГ достигает 0,09%, т. е. в 1,5—2 раза больше.

Определение деформации нагретых образцов под нагрузкой. При испытании прочности нагретых образцов ход поршня гидравлической машины, на котором расположена площадка 2, регистрируется индикатором 5. Это даёт возможность установить деформацию, которую претерпевает образец по мере увеличения нагрузок перед его разрушением.

1.1. Определение деформации и напряжений........................ 120

ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ОПРЕДЕЛЕНИЕ ДЕФОРМАЦИИ, НАПРЯЖЕНИЯ

ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ОПРЕДЕЛЕНИЕ ДЕФОРМАЦИИ, НАПРЯЖЕНИЙ

Рис. 6.11. Определение деформации статора и ее влияние при назначении осевых зазоров:

44. Рейсснер Е. Непротиворечивое определение деформации сдвига в слоистых анизотропных пластинах. — Ракетная техника и космонавтика, 1972, № 5, с. 193— 195.

Используя определение деформации, правую часть равенства (5.38) можно записать в виде

Вопрос, является ли указанная диаграмма единой для различных напряженных состояний и путей нагружения, интересен и в следующем отношении. В некоторых работах зависимость размера зерна от предшествовавшей отжигу пластической деформации использована для экспериментального определения величины этой деформации. При этом диаграмма рекристаллизации растянутого материала использована в качестве градуи-ровочного графика. Для того чтобы такое определение деформации было обоснованным, необходимо убедиться в универсальности указанной диаграммы.

44. Рейсснер Е. Непротиворечивое определение деформации сдвига в слоистых анизотропных пластинах. — Ракетная техника и космонавтика, 1972, № 5, с. 193— 195.