Определяется предварительно

Следовательно, ни в пределах заданного ресурса конструкции, ни тем более при продлении ее ресурса невозможно обеспечить безопасную эксплуатацию без учета факта появления и развития усталостных трещин. Именно поэтому в практику введен принцип конструирования отдельных деталей и конструкции в целом по безопасному повреждению [2-4]. В ряде мест конструкции допускаются усталостные трещины. Их размер определяется предельной несущей способностью детали и всего узла. Существование трещины в такой ситуации не является браковочным признаком для замены детали. На первый план выходит представление о длительности последующего, после обнаружения, роста трещины в эксплуатации до критических размеров. Получить такую информацию наиболее достоверно можно только на основе непосредственного анализа скорости роста трещины в эксплуатации и на основе использования подходов механики разрушения к определению предельного состояния тел с трещинами.

На фиг. 151 величина а смещения по разъему в отливке зубча-; того колеса проверяется на плите 1 при упоре отливки в контурный; шаблон 2. Величина максимального смещения определяется предельной пластиной 3, по зазору между контурным шаблоном и обо-: дом зубчатого колеса, при поворачивании отливки. i

Выбор типа хладагента определяется предельной температурой охлаждения образцов при механических испытаниях.

Наибольшая возможная погрешность отдельного измерения определяется предельной погрешностью метода измерения ± Зст. Средняя квадратическая погрешность а и предельная Зо* среднего арифметического (как наиболее вероятного значения измеренной величины) будет меньше в ]/"« раз (где п — число измерений) средней ква-дратической и предельной погрешностей отдельного измерения. Если обозначим через М среднюю квадратиче-скую погрешность среднего арифметического,

В соответствии с этим в ОСТ 85000-39 предусмотрено понятие разрядности концевых мер, которая определяется предельной погрешностью аттестации срединного размера и величинами наибольших допустимых отклонений от плоскопараллельности.

Мощность двигателя (его каталожный тип) определяется предельной температурой нагрева его обмоток. Длительно допустимые температуры обмоток зависят от рода изоляции.

Верхняя граница рабочей области, как это можно заметить из рис. 11.43, а, определяется предельной колебательностью для второй составляющей процесса. Характеристическое уравнение для этой составляющей есть (11.45) и, как выше указывалось, уравнение верхней границы (11.42) соответствует предельной ко-

Правая граница рабочей области, как это тоже можно заметить из рис. 11.43, на значительном участке определяется предельной колебательностью для первой составляющей процесса. Характеристическое уравнение для этой составляющей, как видно из рис. 11.42, записывается

При рассмотрении верхней границы для системы третьего» порядка указывалось, что уравнение этой границы [первое уравнение (11.42)] совпадает с уравнением границы рабочей области для системы второго порядка. Для условия, когда коэффициент А3 — последний коэффициент характеристического уравнения для системы третьего порядка — равен нулю, рассматриваемое совпадение является очевидным, так как система третьего порядка вырождается в систему второго порядка. Для условия, когда коэффициент А3 не равен нулю, совпадение указанных выше уравнений имеет место из-за того, что при замене действительной границы рабочей области приближенной (см. рис. II.40) верхняя граница была представлена прямой линией, т. е. было принято, что граничные значения коэффициента Л2 при А3 =j= 0 совпадают со значениями этого коэффициента при Аа = 0. Таким образом, нужно дать физическое обоснование лишь этому положению. Это легче всего сделать, используя замещающие структурные схемы системы (см. рис. 11.41) и переходные процессы для двух различных значений А3. Процессы представлены на рис. 11.43, а. Необходимо учитывать также, что верхняя граница рабочей области определяется предельной колебательностью для второй составляющей процесса.

В некоторых растворах максимальная концентрация железа определяется предельной растворимостью образующихся соединений железа, например в лимонной и винной кислотах. Для таких растворов, как соляная кислота и концентрат НМК, стабилизация содержания железа в растворе определяется условиями полной очистки поверхности от отложений. Растворы адипиновой, фталевой кислот и смесей дикарбоновых кислот содержат к концу промывки остаточную кислотность, которая не срабатывается полностью из-за повышения значения рН раствора и уменьшения скорости растворения оксидов железа.

Влияние прочностных характеристик материала на несущую способность конструкции часто определяется предельной величиной первого инварианта тензора напряжений /г (Т0), воспринимаемой материалом без разрушения [20]. В случае плоского напряженного состояния /! (Т0) = а, + сг2.

Обычно общая критериальная зависимость устанавливает связь между искомой обобщенной переменной (в которую входит искомая величина) и основными числами подобия. Зависимость (4.5) наряду с числами Ga', Fr и симплексом p"/P'i составленными • из величин, входящих в условия однозначности, содержит переменную ф (объемное напорное паросодержание водяного объема), которая также является функцией определенной системы критериев. Однако в расчетах по паросепарации ею удобно пользоваться как заданной величиной (так же как в гидродинамических расчетах удобно пользоваться коэффициентом , который, как известно, также является определяемым числом подобия). Эта величина обычно определяется предварительно по соответствующим зависимостям (см. гл. 3).

между данной массой и узлом колебаний. Расположение узла на участке определяется предварительно из Фиг. 48. Расчетные Расчета Упрощенной

Объем поплавка V определяется предварительно до установки поплавка в горячий сосуд и сборки экспериментальной установки. При этом применяется описанный выше {см. § 6-1) метод взвешивания поплавка в воздухе и в дистиллированной воде. Для взвешивания могут быть применены аналитические рычажные весы или пружинные — та самая пружина, к которой будет прикреплен поплавок в экспериментальной установке.

где d и L — соответственно диаметр и длина шлифуемой поверхности; / — жесткость крепления детали (определяется предварительно путем нагружения детали заданной силой и измерения соответствующей упругой деформации). Второй метод отличается тем, что во время круглого шлифования с постоянной поперечной подачей s (мм/мин) регистрируют изменение во времени радиальной силы шлифования Fv и радиуса шлифуемой детали г. Пример получаемой при этом осциллограммы показан на рис. 1.78. Сила Ру измеряется при помощи тензометрических преобразователей, наклеенных на центр задней бабки, а изменение радиуса детали оценивается с помощью индукционного или тензометрического преобразователя линейных перемещений. Коэффициент режущей способности в этом случае

Общая потребная площадь ооветлитель-ных фильтров гос ф определяется предварительно по формуле

Расчет катионитовых фильтров. Общая площадь катионитовых фильтров определяется предварительно по формуле

также с впаянными контактами. Объем между каждой парой контактов определяется предварительно по массе заполняющей ртути или дистиллированой воды. Если при заданной температуре t вытеснять часть ртути в пьезометр, то каждому положению уровня ртути будет соответствовать опре-

где we — выходное напряжение, вызванное деформацией места крепления преобразователя, В, 8„,а — коэффициент преобразования. Коэффициент влияния г)п,е зависит от ориентации деформации в плоскости, перпендикулярной измерительной оси. Экспериментальное определение коэффициента тзае производится на установках, в которых одновременно с деформацией сжатия происходит деформация изгиба. Одна из подобных установок, конструктивная схема которой показана на РИС. 7, состоит из сменной пластины-вибратора 4, в центре которой укреплен иссле-Дуемый датчик 6. Пластина защемлена в нейтральном сечении двумя парами захватов 5, причем верхние захваты перекрывают лишь края пластины, оставляя свободным место для крепления датчика. Свободные концы пластины снабжены пакетами из пластин / магнитомягкого материала, они находятся между полюсами магнитных систем 7, несущих катушки возбуждения 3 и катушки подмагничивания. Амплитуда колебаний контролируется инструментальным микроскопом ^2, причем коэффициент связи между амплитудой колебаний пластины и деформацией пластины в Центре определяется предварительно с помощью тензорезисторов. Пластина воз-бУЖдается на низшей собственной частоте от генератора звуковых частот через усилитель мощности.

Несколько сложнее оказывается анализ в случае циклов, не имеющих симметрии в конфигурации петли гистерезиса на плоскости \г, е. В этом случае удобнее всего начать с определения такого положения петли (форма которой определяется предварительно в соответствии с программой нагружения), при котором ее смещение происходить не будет. Циклы, обладающие данной особенностью, независимо от их конфигурации, по аналогии с предыдущим будем называть симметричными. Рассмотрим, например, весьма характерное и важное для практических приложений нагружение, включающее выдержку в одном из полуциклов. Предположим, что указанным свойством обладает петля, изображенная на рис. 3.SO; соответствующие необходимые и достаточные условия могут быть определены с помощью эпюры Эг, представленной на рис. 3.31. Здесь сплошные линии /> 2, 3 отвечают характерным моментам цикла. Они построены исходя из следующих общих соображений: в группе I подэлементов, испытывающих неупругую деформацию в предельном, установившемся цикле, все переходные процессы считаются закончившимися; в группе II подэлементов, работающих упруго, при принятом условии среднее напряжение должно быть равно нулю. Подэлементы группы 1Х испытывают быстрое циклическое пластическое деформирование на этапах 2—3 и 3—1 (чем и определяются их состояния в моменты 1 и 3). В группе 12 ползучесть в одном полу-цикле (участок /—2) компенсируется быстрым неупругим деформированием обратного знака во втором; на участке 3-—1 эти подэле-менты деформируются упруго, чем и определяются их напряжения во все три момента времени. Подзлементы группы 13 работают почти упруго: небольшая релаксация напряжения в краткие промежутки времени А^ в окрестности момента 3 компенсируется релаксацией при противоположном знаке напряжения при длительной выдержке на участке цикла /—2 (длительность выдержки при положительном

1. Введение корректировки на высоту внутреннего цилиндра. Влияние дна цилиндров исключается измерениями крутящих моментов Мг и М% при двух различных высотах Lt и L2 заполнения исследуемым материалом зазора между коаксиальными цилиндрами (рис. 15, а). Двукратные измерения удваивают время проведения опытов. Если необходимо ограничиться однократным измерением М, то в этом случае влияние дна может быть учтено увеличением расчетной высоты внутреннего цилиндра на величину AL. Она определяется предварительно на основе определения крутящих моментов в зависимости от заполнения зазора для двух или нескольких жидкостей с разной вязкостью. На основе этих измерений строится график (рис. 15, б) зависимости М (L), которая должна иметь линейный характер. На оси абсцисс прямые М (L) отсекают отрезок AL. При последующих расчетах вязкости оперируют с величиной L + AL.