Определение параметра

в состав механизма, имеет определенную геометрическую форму, но вследствие свойств упругости способно изменять свои размеры и искажать свою форму под действием приложенных к нему сил. Подвижное соединение двух тел осуществляется с зазорами, что затрудняет определение относительного расположения частей механизма

Анализ покрытий и материалов. Анализ составов КЭП предусматривает определение относительного количества вещества второй фазы в композиции. При этом возможно использование следующих методов: химического анализа, микроскопического наблюдения и подсчета частиц на единице поверхности, авторадиографии, кондуктометрии, косвенных способов.

При переменных Z и X определение относительного движения т из уравнений (10) требует дополнительных преобразований этих уравнений. Пусть, например, Я, и со — постоянные, а I задана как функция Z (а) в полярной системе la, полярная ось которой, начинаясь в точке В (полюс), совпадает с продолжением линии А В. Тогда искомое уравнение относительного движения т имеет вид

что по крайней мере в пределах неоднородности прочности графита относительное изменение прочности при облучении практически не зависит от степени совершенства материала. Таким образом, определение относительного значения радиационного упрочнения различных марок конструкционного графита может быть использовано для построения общих закономерностей изменения предела прочности при сжатии, справедливых по крайней мере для графитированных материалов, полученных по сходной технологии.

Определение относительного сужения после разрыва на образцах некруглого сечения не рекомендуется. В случае, когда изготовление круглых образцов не представляется возможным (например, при испытаниях тонколистовой или полосовой стали), относительное сужение при разрыве приближенно оценивают по площади F'к, вычисляемой как произведение наибольшей ширины образца в месте разрыва на наименьшую толщину.

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ОТНОСИТЕЛЬНОГО УДЛИНЕНИЯ

Фиг. 44. Определение относительного удлинения.

Определение относительного удлинения . . Испытание чугуна давлением клиньев . . .

а) Определение относительного сопротивления деформированию свободной осадкой (в %)

Для определения относительного расхода q необходимо определить предварительно относительную начальную скорость бо = с/а* в зависимости от приведенной длины }J/d3 по диаграмме f>o=f(^l/d3), а по относительной скорости 60 на диаграмме q=f(?>o) определяем относительный расход q. Определение относительного расхода производится по диаграмме рис. 26 [Л. 1].

8.10.4. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ОТНОСИТЕЛЬНОГО СУЖЕНИЯ И ОТНОСИТЕЛЬНОГО УДЛИНЕНИЯ

Для консервативной (в запас прочности) оценки прочности оборудования допускается определение параметра а^ на плоских образцах, вырезанных из аппарата с острым

Для консервативной опенки прочности сосудов допускается определение параметра атр на плоских образцах прямоугольного сечения с острым надрезом или трещиной [6].

Для консервативной оценки прочности сосудов допускается определение параметра а^ на плоских образцах прямоугольного сечения с острым надрезом или трещиной [29].

Определение параметра (3„ для рассматриваемого класса конструкций не представляет особых трудностей и может быть осуществлено по методике, изложенной в разделе 3.1.

Как было показано на примере анализа предельного состояния тонкостенных оболочек, для оценки несущей способности оболочек давления, ослабленных мягкими прослойками, достаточно знать величину их контактного упрочнения А'к и значение параметра Р, характеризующего момент потери пластической устойчивости рассматриваемых конструкций. Применительно к цилиндрическим толстостенным оболочковым конструкциям, нагруженным внутренним или внешним давлением, определение параметра р^ не представляет особых затруднений и может быть осуществлено по методике, изложенной в разделе 4.1.

Определение параметра р„ для рассматриваемого класса конструкций не представляет особых трудностей и может быть осуществлено по методике, изложенной в разделе 3.1.

Как было показано на примере анализа предельного состояния тонкостенных оболочек, для оценки несущей способности оболочек давления, ослабленных мягкими прослойками, достаточно знать величину их контактного упрочнения Кк и значение параметра р, характеризующего момент потери пластической устойчивости рассматриваемых конструкций. Применительно к цилиндрическим толстостенным оболочковым конструкциям, нагруженным внутренним или внешним давлением, определение параметра Рц, не представляет особых затруднений и может быть осуществлено по методике, изложенной в разделе 4.1.

Обсудим далее некоторые феноменологические аспекты рассматриваемой модели, отличающие ее от предыдущих. Во-первых, изменено определение параметра стеснения

Определение параметра a#. Определение этого параметра, как и остальных физически обоснованных параметров, опирается на воспроизведение профилей в виде записи на профило-графах и кругломерах или фотографий, выполненных на микроинтерферометрах, растровых и двойных микроскопах.

Определение параметра QK. Определение этого параметра (тангенса угла наклона боковых сторон профиля) производят относительно общего направления профиля или относительно другой конструктивной базы (поверхность опоры, ось детали и т. п.), и поэтому этот параметр можно определить без проведения средней линии профиля. В случае физически обоснованного ныбора базовой длины значения параметра 6Л относительно общего направления и относительно средней линии могут несущественно отличаться друг от друга.

Определение параметра фрикционной усталости t является важной задачей при количественной интерпретации усталостного механизма разрушения. Способы его прямой и косвенной оценки кратко рассматривались ранее. Результаты, приведенные выше, свидетельствуют о том, что метод количественного анализа структурных изменений может быть предложен в качестве нового прямого метода определения параметра t. Достоинство этого метода заключается в том, что структурные изменения являются комплексной характеристикой, отражающей воздействие на материал как условий трения, так и влияние окружающей среды. Полученные значения t показывают, что процесс трения осуществлялся в области пластического контакта, где его величина чаще всего равна 2 — 3. При испытании на модели фрикционного контакта для стали 45 другим методом получено приближенное значение t = 1,3 [51].