Определение предельных

8-2. Определение поверхности нагрева теллообменного аппарата. Средняя разность температур........ 269

8-2. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПОВЕРХНОСТИ НАГРЕВА ТЕПЛООБМЕННОГО АППАРАТА. СРЕДНЯЯ РАЗНОСТЬ ТЕМПЕРАТУР

Определение поверхности нагревательных приборов

При расчете теплообменных аппаратов ставятся следующие основные задачи: определение поверхности нагрева F, необходимой для передачи заданного количества тепла от горячего теплоносителя к холодному; подсчет количества тепла Q, переданного от горячего теплоносителя к холодному через заданную поверхность F; нахождение конечных температур теплоносителей при известных значениях F и Q. Для решения поставленных з'адач используются уравнения теплопередачи

Проектные (конструктивные) тепловые р асчеты выполняются при проектировании новых аппаратов, целью расчета является определение поверхности теплообмена.

1. Основные положения теплового расчета. Тепловой расчет теплообменного аппарата может быть конструкторским, целью которого является определение поверхности теплообмена, и повероч-

4. Расчет конечной температуры рабочих жидкостей. Выше конечной целью теплового расчета являлось определение поверхности нагрева и основных размеров теплообменника для его дальнейшего конструирования. Предположим теперь, что теплообменник уже имеется или по крайней мере спроектирован. В этом случае целью. теплового расчета является определение конечных температур рабочих жидкостей. Это — так называемый поверочный расчет.

Выше были выделены три основных класса композитных материалов. Теперь можно попытаться дать общее определение поверхности раздела. Вплоть до настоящего времени попыток в этом направлении не предпринималось. Залкинд [32] пришел к выводу, что «существующий уровень знаний не позволяет дать строгого определения поверхности раздела». В 1968 г., когда была опубликована его работа, считалось, что идеальное состояние поверхности раздела достигается лишь при взаимной смачиваемости фаз, а определение поверхности раздела, не обладающей

В композитах с металлической и полимерной матрицами имеется много общих проблем, связанных с поверхностью раздела. Например, аппретирование в стеклопластиках обеспечивает образование переходной зоны между упрочнителем и матрицей. С другой стороны, можно убедиться в том, что для применяемых на практике металлических композитов характерно подобное же изменение свойств при переходе через поверхность раздела. Если компоненты полностью нерастворимы, химически инертны и не смачиваются, то в композите отсутствует связь, обеспечивающая необходимые свойства. Модифицирование поверхностей в таких композитах с целью создания связи приводит к появлению гради-ен:та состава в той зоне, где формируется связь. Из этих соображений вытекает следующее определение поверхности раздела, предложенное в первой главе:

определение поверхности частицы с учетом известных эквивалентного диаметра и фактора формы: 5ч=лд!2/Ф2.

Определение поверхности на-гре в а п ри б о ро в отопления:

210. Паиасюк В. В., Бережницкий Л. Т. Определение предельных усилии при растяжении пластшш с дугообразной трещппой.— В кн.: Вопросы механики реального твердого тела. Вып. 3.— Киев: Наукова думка, 1964, с. 3—19.

29 С ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПРЕДЕЛЬНЫХ УГЛОВ VI,V2

Определение предельных напряжений для слоистых композитов исходит, как правило, из информации о прочностных свойствах однонаправленного слоя. Есть все основания утверждать, что при современном состоянии технологии необходимым условием анализа процесса разрушения слоистого композита является предварительная оценка прочностных свойств однонаправленного композита. В то же время существуют очень убедительные данные, что это, условие не является достаточным. Напряженное состояние, однонаправленного слоя определяется действием трех главных напряжений (нормальных в направлении волокон и под углом' 9вр к ним, касательных в плоскости слоя), 'а также возникающими в композите напряжениями межслойного сдвига и нормальными напряжениями перпендикулярно плоскости слоев. Рассмотрим коротко соотношения между- прочностными свойствами слоя и свойствами составляющих его компонент.

Нормы качества подпиточной и сетевой воды тепловых сетей (HP 34-70-051—83) устанавливают дифференцированные показатели качества воды тепловых сетей и требования к водному режиму (табл. 8.5, 8.6, 8.7, 8.8). При силикатной обработке подпиточной воды определение предельных концентраций кальция и сульфатов проводится с учетом температуры воды в разваренной трубе (-f-20°C) и повышения температуры воды в пристенном слое воды (-j-20°C): t0 -j- 20 -f- 20 °С и суммарной концентрации сульфатов и кремниевой кислоты.

1. Уточнение номинальных значений эксплуатационных показателей машины или другого исследуемого изделия; определение предельных значений эксплуатационных показателей изделий исходя из их назначения, требований к надежности и долговечности. Значение эксплуатационных показателей изделий в начале и в конце срока службы, т. е. допуски на эти показатели, могут быть установлены на основе прочностного, теплового, гидродинамического и других расчетов, учитывающих износ и изменение функциональных параметров в процессе длительной эксплуатации изделий; они могут быть установлены также путем обобщения результатов эксплуатации и проведения экспериментальных испытаний моделей, макетов или опытных образцов изделий.

Определение предельных диаметральных размеров фрез в наборе, В табл. 2 приведено несколько типовых случаев подсчета диаметров наборов дисковых и цилиндрических фрез. Методика расчета основывается на том, что величина номинального диаметра одной из фрез (предпочтительно наименьшей) задается, а диаметры других фрез набора определяют расчетами [7].

Для передач, осуществляемых по схеме 1 (фиг. 101), определение предельных отклонений межцентровых расстояний для валов и их опор по правой и левой сторонам корпуса производится по следующей формуле:

Для передач, осуществляемых по схеме 2 (фиг. 102), определение предельных отклонений межцентровых расстояний отверстий для валов и их опор по правой и левой сторонам корпуса производится по формуле

Обратная расчётная задача, т. е. определение предельных конечных давлений Рау и РО данного бульдозера с двухсторонней зубчатой передачей по прочности кривошипного механизма (Рад) и кривошипной оси (Р„), а также вычисление ряда значений усилий PQ по прочности зубчатых колёс, для построения графика допускаемых нагрузок решается посредством формул:

.Определение предельных нагрузок, которые способен выдержать материал покрытия при длительной работе при заданных условиях трения. Предельные для материала покрытий нагрузки определялись на машинах.трения на образцах предварительно приработанных. При выяснении возможности использовать в гидроагрегатах трущиеся детали, изготовленные из алюминиевых сплавов с обработкой трущихся поверхностей методом глубокого анодирования, необходимо было установить, какие удельные натрузки выдерживает анодированный слой при длительной работе (не менее 10000 циклов) без разрушения. Испытания проводились на машине 77-МТ-1. Предварительно приработанные образцы (пластины) анодировались на толщину 50 мк, затем допытывались при разных нагрузках в масляной ванне, продолжительностью соответствов3^" шей 10,000 циклов (двойных кодов)'работы машины. ;: ;

ризует также влияние на несущую способность деталей при статической нагрузке ограничений по жесткости, налагаемых в соответствии с условиями эксплуатации конструкции. В случае, когда пластическая или остаточная деформация в детали не может быть допущена, Qnp^Qr и &с = 1. Если предельно допустимые значения деформаций детали выше значений деформаций, соответствующих достижению предела текучести, то коэффициент сопротивления КЕ характеризует возрастание несущей способности благодаря упруго-пластическому перераспределению напряжений в процессе деформирования. Это возрастание может быть использовано в соответствии с допустимыми перемещениями, уже превышающими упругие. Коэффициент k, зависит от распреде-лени;1 напряжений за пределами упругости и параметров диаграммы деформирования. Определение предельных нагрузок и по ним величин коэффи-