Определение приращений

1 . Определение предельного (критического) состояния равновесия тела с трещиной. С этой целью варьируется площадь трещины при постоянной внешней нагрузке. При этом отклоненное состояние не является состоянием равновесия, так как AWP < - АА + AW при малом, но конечном AS. для двумерной задачи оператор .

§ 15.3. Определение предельного напряжения в случае простого напряженного состояния

1. Определение предельного (критического) состояния равновесия тола с трещиной при варьировании площади трещины с постоянной внешней нагрузкой. При этом отклоненное состояние не является состоянием равновесия в том смысле, что AVFp < I— АЛ + AW\ при малом, но конечном &S. Для двумерной задачи

Эксплуатация ВС по принципу их безопасного повреждения связана с оценкой их технического состояния по различным критериям и подразумевает определение предельного состояния по выработке ресурса до предотказного состояния и до безопасного отказа [57]. Установление ресурса произвольному изделию авиационной техники из условия требуемой безопасности полетов по данным испытаний на надежность связано с оценкой ряда параметров. В частности, необходимо учитывать плотность распределения долговечности при принятом плане испытаний, эквивалентность программ испытаний ожидаемым условиям эксплуатации (соответствие циклов ЗВЗ или ПЦН), степень неадекватности принятой модели надежности изделия реальному физическому объекту, неэквивалентность ожидаемых и реальных условий эксплуатации, а также должно быть учтено качество изготовления изделия. Все перечисленные параметры могут быть оценены приближенно, что приводит к существенному рассеиванию рассматриваемой долговечности каждого элемента конструкции.

Определение предельного или критического размера трещины, при достижении которого происходит быстрое развитие разрушения, а, следовательно, дальнейшая эксплуатация детали невозможна, основано на методах механики разрушения [1-4, 47-50]. Переход к быстрому разрушению может быть реализован в разных состояниях материала: хрупко, вязко или смешанно вязко-хрупко. Промежуточное состояние материала при вязко-хрупком переходе, когда изменяются условия воздействия на материал, будем относить к вязкому разрушению с меняющейся работой пластической деформации в вершине распространяющейся трещины.

Итак, приравниваем величину скоса к радиусу пластической деформации и, с учетом предела текучести материала 330 МПа, проводим расчет уровня эквивалентного напряжения через определение предельного КИН по соотношению

1) определение предельного состояния элемента системы (или системы в целом);

2) определение предельного солесодержания котловой воды;

Определение предельного состояния с учетом дополнительных осевых усилий •и изгибающих и крутящих моментов произведено по условию пластичности Мизеса, при составлении которого главные напряжения от внутреннего давления суммировались с соответствующими напряжениями от дополнительных нагрузок. После упрощения исходное условие для определения предельного состояния имело вид:

а - определение уровня; б - определение предельного уровня; 1 - частично или полностью изолированный электрод; 2 - трубчатый электрод; 3,4 - электроды в виде тросиков; 5 - электрод противоположного знака; 6 - металлическая лента; 7 - стержневой электрод; 8 - плоский или пластинчатый электрод

- определение предельного состояния для каждого из критических мест;

Неподвижный непрерывно действующий источник теплоты переменной мощности. Определение приращений температуры точек тела при действии источника теплоты переменной мощности принципиально ничем не отличается от ранее рассмотренных случаев с источниками теплоты постоянной мощности. Если мощность источника теплоты изменяется во времени, т. е. q = q(t), то необходимо взамен постоянной величины q в уравнения (6.9), (6.12) и (6.14) подставить функцию q(t), а затем провести интегрирование. Разумеется, при этом может оказаться, что интегралы взять невозможно. В таких случаях их определение следует производить численно, составляя таблицы или программу для ЭВМ.

Численное определение приращений температуры проводят по формуле

Уравнение (6.73) выражает стадию теплонасыщения. Численное определение приращений температуры по уравнению (6.73) может быть выполнено с использованием коэффициента тепло-насыщения (см. рис. 6.11, б):

Определение приращений векторов внешних нагрузок. Выражения для приращений векторов внешней нагрузки (q, ji, Р<;> и T
Определение приращений внешней нагрузки. Рассмотрим более подробно возможные выражения для приращений векторов внешних сил (Aq, ДР('>, Ди и AT), входящих в ДР<°> и ДТ<0). При малых перемещениях и/ осевой линии стержня и малых углах Ф/ поворота связанных осей можно считать, что внешние нагрузки изменяются мало, т. е. их можно представить в виде, как это и было сделано в данном параграфе, Р('')=Р0(')_-Др(<')(0)-) T=T0(v>-fAT<0>; q=q0+Agr(0); jui=fj,o+Afi(0), где РО(О, T°, q0, цо— векторы, компоненты которых известны; ДР<('К°>, AT(°>, Aq(0), Дц(0) — приращения векторов, компоненты которых можно рассматривать как малые величины. В общем случае компоненты векторов ДРо(<)(0), ДТ0(у)(0), Aq(0) и Дц(0) зависят от известных компонент соответствующих векторов Р0(!), T0(v), qo и ц0 и от компонент векторов и и ф [см. (1.55) и (1.56)].

Определение приращений векторов сил и моментов. При определении критических нагрузок из системы уравнений (3.5) — (3.9) необходимо иметь выражения для приращений векторов сил (АР('), Aq) и моментов (AT
§ 3.4. Определение приращений нагрузок при потере устойчивости

мальной к осевой линии стержня, или (второй случай) параллельной своему начальному направлению. Рассмотрим третий случай, когда нагрузка q0 следит за центром кольца — точкой О (см. рис. 3.7). Следует отметить, что все эти случаи имеют одну общую особенность, а именно: до потери устойчивости форма осевой линии стержня остается неизменной. Это наиболее простые-случаи. Как уже раньше указывалось, возможны случаи потери устойчивости стержня при непрерывном его деформировании, когда к моменту потери устойчивости форма осевой линии стержня может существенно отличаться от начальной. Определение приращений сил, соответствующих этому более сложному случаю, см.. в § 1.2. В рассматриваемом случае имеем [уравнение (1.48)]

Определение приращений аэродинамических сил при малых перемещениях точек осевой линии стержня. В предыдущих пунктах были получены выражения для аэродинамических сил, справедливые для любых перемещений точек осевой линии стержня. Аэродинамические силы зависят от направляющих косинусов вектора еь т. е. от

определение приращений 252—

§ 3.2. Уравнения равновесия стержня после потери устойчивости . § 3.3. Потеря устойчивости плоского криволинейного стержня . § 3.4. Определение приращений нагрузок при потере устойчивости .