Определение распределения

§ 22. ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАСЧЕТНОГО РЕЖИМА КОНДЕНСАТОРА

§ 22. Определение расчетного режима конденсатора ......174

— определение расчетного температурного напора между теплоносителями;

§ 11. ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАСЧЕТНОГО ТЕМПЕРАТУРНОГО НАПОРА МЕЖДУ ТЕПЛОНОСИТЕЛЯМИ

§ 11. Определение расчетного температурного напора между теплоносителями ...................... 166

Определение расчетного количества тепла

Правильный выбор движущей силы процесса и тем более правильное определение расчетного значения Дс представляет значительные трудности. Привычный для теплообменников поверхностного типа температурный напор (независимо от того, принимается ли он по средыелогарифмической или среднеарифметической формуле), строго говоря, не может быть безоговорочно использован, так как помимо изменения температуры в процессе контактного нагрева воды дымовыми газами в результате сопутствующего массообмена изменяются влагосодержание газового потока и обстановка в слое насадки у зеркала воды. По аналогичным причинам в качестве единственной движущей силы процесса не могут быть приняты ни разность влагосодержаний, ни разность парциальных давлений, так как помимо этих параметров в процессе контактного нагрева воды существеннейшим образом изменяются температуры воды и (особенно) дымовых газов. К тому же во многих случаях эти движущие силы меняют знак, например когда сначала происходит процесс испарения воды, а затем конденсация вновь образовавшихся водяных паров.

VI-6-3. ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАСЧЕТНОГО КОЛИЧЕСТВА ТЕПЛОТЫ

Правильный выбор движущей силы процесса и тем более правильное определение расчетного значения Ас представляет значительные трудности. Привычный для теплообменников поверхностного типа температурный напор (независимо от того, принимается ли он по среднелогарифмической или среднеарифметической форИуле), строго говоря, не может быть безоговорочно использован, так как помимо изменения температуры в процессе контактного нагрева воды дымовыми газами в результате сопутствующего массообмена изменяются и влагосодержание газового потока, и обстановка в слое насадки у зеркала воды. По аналогичным причинам в качестве единственной движущей силы процесса не могут быть приняты ни разность влагосодержаний, ни разность парциальных давлений водяных паров, так как помимо этих пара-Метров в процессе контактного нагрева воды существеннейшим образом изменяются температура воды и особенно дымовых газов. К тому же во многих случаях эти движущие силы меняют знак, например в случае, когда сначала происходит процесс испарения воды, а затем конденсация вновь образовавшихся водяных паров.

определение расчетного расхода тепла на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение;

Рис. 99. Графическое определение расчетного зимнего периода грасч дней для выбора толщины ограждений с учетом их теплоустойчивости

Распределение усилий по элементам замка трудно предсказать, так как замок работает как статически неопределимая конструкция. Распределение усилий между зубьями зависит от их жесткости и от зазора между сопрягающимися зубьями. Другим обстоятельством, затрудняющим точное определение распределения усилий, является скольжение и вращение лопатки в пазу замка.

/ — определение мощности ТВС из заданного поля тепловыделения в активной зоне; 2 — определение расхода теплоносителя через реактор по гидравлическим характеристикам контура и насосов; 3 — определение расходов теплоносителя через ТВС при заданных сопротивлениях дроссельных устройств (способе гидравлического профилирования); 4 — определение гидравлических потерь в ТВС; 5 - - определение распределения в ТВС удельных тепловых потоков, энтальпии, температуры, давления, паросодержания теплоносителя; 6 — определение истинного объемного паросодержания теплоносителя; 7 ~- определение коэффициентов гидравлического сопротивления в элементах ТВС; 8 — определение критических плотностей тепловых потоков в ТВС; 9 — определение коэффициентов теплоотдачи; 10 — определение распределения температуры в твэлах; II — определение теплотехнической надежности ТВС и активной зоны в целом

Задачу исследования и расчета резьбового соединения можно разделить на две тесно связанные задачи: определение распределения усилий по виткам резьбы и определение распределения напряжений по контуру впадин резьбы. От распределения усилий по виткам соединения зависят максимальные напряжения по дну резьбы, которые в условиях резьбовых соединений, имеющих сложный, резко меняющийся контур с большой кривизной, достигают значительных величин. Особенно опасна концентрация растягивающих напряжений в теле шпильки во впадине первого нагруженного витка, считая от опорной поверхности гайки, где, кроме концентрации напряжений от общего потока растягивающих усилий, возникают растягивающие напряжения от изгиба зуба усилиями, передающимися по контактной площадке между зубьями шпильки и гайки. В резьбе гайки также имеется концентрация напряжений, но так как при нормальной конструкции гайка испытывает напряжения сжатия, то концентрация напряжений в ее резьбе менее опасна концентрации напряжений в шпильке.

Не внося серьезных искажений в физическую сущность рассматриваемого вопроса, принятые допущения значительно упрощают решение задачи. Так, определение распределения плотности тока 6S

— Определение распределения внутренних усилий 1 (2-я) —439

Целью испытаний твёрдости поверхностных слоев является определение распределения твёрдости по глубине. Вдавливание индентера рекомендуется производить параллельно исследуемой поверхности, т. е. „вторец", для чего деталь или образец должны быть разрезаны и поверхность разреза отполирована, как шлиф (без завалов). Твёрдость определяется на разных расстояниях от края испытуемой поверхности.

Полное определение прокаливаемости предусматривает определение распределения твёрдости в различных сечениях при закалке в разных охладителях, что представляет собой чрезвычайно трудоёмкое исследование. Предполагая, что полученная в закалённом со стоянии твёрдость определяет условия охлаждения при закалке, можно расчётом определить прокаливаемость в разных охладителях и в разных сечениях по ограниченным экспериментальным данным (если определено

ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАСПРЕДЕЛЕНИЯ РАЗМЕРОВ КАПЕЛЬ ИЗ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЙ КРИВОЙ СКОРОСТИ СЧЕТА

Экспериментальное определение распределения напряжений, соответствующих различным собственным формам колебаний консольных лопаток, осуществляется в лабораторных условиях. Для этого лопатка с необходимым числом тензорезисторов вводится последовательно в резонансы по своим различным собственным формам. На каждом из них определяют соответствующие распределения напряжений. Таким экспериментам должно предшествовать экспериментальное определение спектра собственных движений лопатки в заданном диапазоне частот (см. гл. 6 п. 2). Это позволит избежать возможных ошибок.

Определение распределения напряжений для множества собственных форм, способных представить практический интерес,— трудоемкий эксперимент. На лопатке устанавливают много тензорезисторов (50... 100), поэтому «опрос» их желательно автоматизировать.

Поскольку определение распределения напряжений на различных резонансных режимах требует размещения и «опроса» большого числа тензорезисторов, то такой эксперимент реально осуществим на невращающемся рабочем .колесе. Здесь возможны свои трудности, которые обусловлены повышенной вероятностью-подвижек в стыках различных деталей невращающегося рабочего колеса (замки крепления лопаток, стыки по полкам и т. п.). Это способно понижать возбудимость конструкции IB результате возрастания демпфирования в ней, вызывать усиленное проявление нелинейных эффектов и т. п., что в рабочих условиях может отсутствовать или проявляться в существенной меньшей мере.