Определение термического

6-3. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕПЛОВОГО ПОТОКА ПО БАЛАНСУ ЭНЕРГИИ ЖИДКОСТИ

6-2. Средняя по сечению потока температура жидкости . . . . • . . 169 6-3. Определение теплового потока по балансу энергии жидкости *. . . 170 6-4. Измерение плотности теплового потока1, температур жидкости и стенки по длине трубы......... . . . . . . 172

определение теплового потока и температуры изучаемой поверхности.

Во время опыта калориметр герметически соединяется с печью через охлаждаемый фланец, имеющий отверстие для затвора 5, через которое ампула с исследуемой жидкостью попадает в калориметр. Перед началом измерений теплоемкости проводится определение теплового значения А калориметра расчетным или экспериментальным путем. При экспериментальном определении ср,кка-л/(кг-град) значения А количество о,5 тепла, вводимого ,в калориметр за время нагревания т, определяется по • силе тока, проходящего ' через нагреватель, и падению напряжения на нем. Измерение электри- о,з чеоких величин осуществляется при помощи по-тенциометрической схемы

183. Рудзит Р. Б., Бумбиерис Э. В. Определение теплового действия от сеченого полупериода переменного тока. «Автоматизация в машино- и приборостроении», Рига, 1964.

и примем его за нулевое приближение для искомого теплового потока. Подставим его в правую часть уравнения (3.21) и полученное значение температуры примем за первое приближение для искомой температуры на L, Затем по найденному первому приближению температуры из уравнения (3.20) установим первое приближение для теплового потока и т.д. Определение теплового потока из уравнения (3.20) соответствует решению смешанной краевой задачи для V с заданным тепловым потоком

полей при охлаждении 7—513; — Определение теплового потока 7 — 513

Пример. Определение теплового эффекта Q реакции

1. Определение теплового эффекта реакции по тепловым эффектам образования всех участвующих в реакции веществ {например, теплот сгорания).

XIV. Определение теплового эффекта 1. Лабораторные испытания в случае энергичных коррозионных процессов 1. Возможность построения кривой К — t по результатам испытания одного образца 2. Отсутствие необходимости снимать продукты коррозии 1, Экспериментальные трудности 2. Повышение температуры и изменение условий коррозии с течением времени в результате тепловой изоляции Kt кал]см2 в день

Целью данной работы являлось определение теплового состояния многослойной рулонированной оболочки ТА на различных режимах работы установки. Особое внимание было обращено на оценку влияния величин контактных термических сопротивлений (КТС) между слоями и характер их распределения по толщине оболочки на температурные поля.

Из формулы (11.10) следует, что для определения упругих и пластических деформаций, т. е. собственных деформаций, необходимо знать не только наблюдаемые деформации е„, но и свободные температурные деформации есв. Поэтому в процессе сварки наряду с регистрацией наблюдаемой деформации на базе измерения предусматривается определение термического цикла на этой же базе (см. рис. 11.7, а). Далее воспроизведением термического цикла на образце из исследуемого металла снимают дилатограмму (см. п. 11.2), по которой определяют свободную температурную деформацию есв Вычитая значения есв из значений е„ для соответствующих температур, получаем значения собственных деформаций.

Имея в виду общее определение термического к. п. д. [формула (2-63)]:

Определение термического к.п.д. цикла реальной ПГТУ при заданных температурах Т3 и Т0 производится из (1.1) сначала по одному из параметров (например, степени повышения давления е) при прочих постоянных параметрах (адиабатных к.п.д. турбины и компрессора т]т, т]к и т. д.). Аналогичные расчеты могут быть вы-ПОЛН.ДШ по другому какому-либо параметру, например начальной температуре адиабатного к.п.д. компрессора или турбины при постоянных значениях других параметров. Таким образом, термический к.п.д. реальной установки r\t = f1 (Т0, е, т]к, %,, . . .). Из (1.9) может быть найдена зависимость удельного весового расхода воды от соответствующих параметров d' = /2 (Т0, е, г]к>

Для оценки величины термического сопротивления стягивания рассмотрим идеализированную модель единичного контакта (при отсутствии окисной пленки), принимая его схему в виде элементарной пары полуограниченных цилиндров. Определение термического сопротивления контакта такой системы с одним пятном касания сводится к отысканию трехмерного поля температур контактирующих цилиндров. Однако точное аналитическое решение этой задачи из-за смешанных граничных условий практически не реализуется. Указанная модель в значительной степени упростится, если представить, что полуограниченные цилиндры с коэффициентом теплопроводности А, идеально контактируют, как это показано на рис. 1-6, со сферой радиусом а из металла с коэффициентом теплопроводности Я—> со. В данном случае изотермы образуют эквипотенциальные поверхности в виде концентрических полусфер. Если пренебречь проводимостью клеевого слоя, то 'термическое сопротивление dR'c-f между полусферами с радиусами г и r + dr может быть выражено [Л. 13] следующим образом:

риментальному исследованию термического сопротивления соединений в процессе формирования клеевого слоя. В качестве объектов исследования применялись соединения на эпоксидном (Armstrong J=115'6), полиэфирном термопластичном (Locite Corp. Type А204) и силиконо-резиновом i(Oow Corning Silastic RTV 732) клеях. Для испытаний изготавливались алюминиевые образцы цилиндрической формы,.склеиваемые поверхности которых имели среднюю высоту микронеровностей порядка 0,5 мкм. Исследования проводились на установке с электрическим нагревателем и холодильником. В целях снижения радиальных тепловых потерь с боковых поверхностей образцов применялись три автономно регулируемых компенсационных электронагревателя. Для измерения температур по длине образцов устанавливались шесть термопар. Для контроля работы компенсационных нагревателей в теплоизоляционном слое размещались 12 вспомогательных термопар. Определение термического сопротивления, создаваемого слоем клея, проводилось по методике, используемой в работе [Л. 56]. Результаты опытов приведены на рис. 1-20 и '1-21. На основании опытных данных в работе сделан вывод, что термическое сопротивление клеевого слоя зависит от температуры и давления, при которых протекает процесс отверждения клея. Эпоксидный и полиэфирный клеи, имеющие малую вязкость до начала отверждения, при давлении порядка 0,14 кг/см2 создают соединения с термическим сопротивлением значительно меньшим, чем для более вязких термопластичного и силиконо-резинового клеев (рис. 1-20).

Изучение процесса теплообмена клеевых соединений требует постановки целого ряда экспериментальных исследований. С этой целью были проведены исследования теплообмена в зоне различных клеевых соединений и определение термического сопротивления клеевой прослойки при различной природе субстрата и связующего, разных режимах отверждения и т. д. 100

Определение термического сопротивления /?ст в области контакта двух сфер можно осуществлять с помощью более простой формулы (4-170), полученной для контакта на полуограниченном теле. Переход от зависимости (5-17) к (4-170) вполне оправдан, поскольку отношение

Можно полагать [Л. 128], что влиянием на величину а наклепа, а в ряде случаев и токов растекания можно пренебречь. Наибольшую погрешность в определение а вносит наличие окисных пленок, поскольку в этом случае сопротивление отражает параметры не всего фактического контакта, а только свободной от окисной пленки части. В связи с этим наиболее надежным представляется непосредственное определение термического сопротивления клеевого соединения с наполненной прослойкой, обработанной в магнитном поле.

2.7.9. Стационарная теплопередача теплопроводностью через плоскую стенку и определение термического сопротивления. В динамическом ТК исследуют процессы нестационарной теплопроводности. Ниже рассмотрена стационарная теплопередача через плоскую стенку, поскольку соответствующие задачи возникают при тепловизионной диагностике ограждающих конструкций зданий и сооружений, а также дымовых труб. В особенности это относится к определению термического сопротивления стенки.

Определение термического сопротивления стенки представляет собой типичную обратную задачи технической диагностики, которую, согласно

Рис. 1.13. Определение термического КПД идеального цикла Ренкина с помощью Н, ^-диаграммы

Обычно при вычислении КПД идеального цикла считается» что рабочим телом является однокомпонентная среда, а затем вносятся соответствующие поправки, но в данном случае никаких поправок не требуется, поскольку обычным рабочим телом двигателя Стирлинга действительно служит однокомпонентная среда. Как и для всех идеальных циклов, предполагается, что все процессы обратимы и подчиняются законам идеального газа. Следовательно, используя обычное определение термического КПД цикла, а именно