Определение усталостной

Определение условного диаметра конден'сатоотвадчйка 74

предел упругости (условный) а0)05 — напряжение, при котором остаточное удлинение достигает 0,05%. При наличии в стандартах или технических условиях на металлопродукцию специальных указаний разрешается определение условного предела упругости и с другими допусками на остаточную деформацию (например, •0,005%; 0,01%). Величину допуска указывают в обозначении, например, о0,о5>

1. Д а в и д е н к о в Н. Н., Определение условного предела текучести при изгибе и при кручении, „Заводская лаборатория" № 3, 1938.

Определение условного радиуса траектории и ножей. При основном расчётном числе оборотов ножей п горизонтальная проекция линейной окружной скорости ножей в момент начала резания нг должна быть меньше скорости подачи полосы v0, так как в противном случае полоса в период реза будет изгибаться, а по окончании реза может быть затянута ножом вокруг барабана, что поведёт к аварии ножниц (фиг. 50)

Примечания. 1. Знак « + > означает, что испытание проводится, знак «—» испытание не проводится. 2. Временное сопротивление ав и предел текучести OQ 2 определяют при 20 °С и (или) при одной из расчетных температур в соответствии с требованиями НТД; для аустенитных сталей допускается определение условного предела текучести при остаточной деформации 0,2 или 1 %. 3. Ударную вязкость ак определяют при 20 °С и (или) при одной из температур ниже 0°С в соответствии с требованиями НТД; выбор концентратора на образце KCU или KCV выполняет конструкторская организация.

Фиг. 16. Определение условного предела текучести.

Определение условного экстремума функции ф сводится к нахождению экстремума функции

Испытания металлов на растяжение при объемном напряженном состоянии, в частности определение условного предела текучести и предела прочности, чрезвычайно затруднительны. Практически невозможно осуществить эксперимент с равномерным всесторонним растяжением. В то же время экспериментальное определение плоского напряженного состояния вполне возможно. Подобные опыты неоднократно проводились, причем результаты их удовлетворительно согласуются с четвертой (энергетической теорией формоизменения)' теорией прочности. Одним из таких характерных экспериментов являются испытания тонкостенных цилиндрических труб. Напряжения в стенках создавались нагружением трубы внутренним давлением и одновременным растяжением в осевом направлении. С помощью подобных опытов были установлены пределы текучести материалов испытываемых труб для различных отношений двух главных напряжений. Следует принять во внимание, что начало разрушения (появление трещин) служит критерием прочности при расчете деталей, изготовленных из хрупких материалов (например, обычный серый чугун СЧ 21-40 и аналогичные ему). При расчете деталей, выполненных из широко применяемых в турбостроении сталей, таких как 1X13, 1Х12ВНМФ, 1X11МФ, 20ХЗМВФ, критерием служит появление массовых остаточных деформаций.

новке с частотой 14 цикл/мин. Определение условного предела

6. Определение условного давления в шарнирах цепи: K3F, _ 2,25 ¦ 3602

При наличии в стандартах или технических условиях на металлопродукцию особых указаний разрешается определение условного предела текучести и при других допусках на величину остаточного удлинения, например ОД или 0,3%.

Предложенный [9] метод прогнозирования усталостной (корро-зионно-усталостной) долговечности практически реализуется следующим образом. Образец материала металлической конструкции через определенное число циклов нагружения на усталостной машине в условиях, соответствующих эксплуатационным, подвергается рентгенографированию. Причем частота съема должна быть наибольшей в области циклической ползучести полной кривой усталости (при малых числах циклов нагружения). На основании полученных характерных зависимостей Ad/d = f(N) прослеживается кинетика субструктурных изменений в материале конструкций, предопределяющих его разрушение. Полученные таким образом зависимости подробно рассмотрены в [39]. Исходя из анализа построенных зависимостей производится определение усталостной долговечности. Подобный анализ позволяет установить реальные (скрытые) возможности исследуемого материала и назначить оптимальный ресурс его работы. Кроме того, наличие таких зависимостей как паспортных данных материала для конкретных условий эксплуатации позволяет выбрать оптимальные, с точки зрения усталостной выносливости конструкции, материалы для ее изготовления и режим нагружения. Также возможно определение и коррозионно-усталостной долговечности (ресурса).

Рис. 40. Определение усталостной долговечности по изменению уровня микроискажений кристаллической решетки стали 12Х18Н10Т (по сравнению с опытным методом)

Рис. 41. Определение усталостной долговечности по изменению уровня микроискажений кристаллической решетки стали 12Х18Н10Т (по сравнению с расчетным методом)

установка, описанная в главе 8. На ней проведены многочисленные эксперименты, целью которых было определение усталостной прочности основного металла после различных видов объемного упрочнения и оценка роли различных покрытий в этой характеристике. В частности, нами определялась усталостная прочность образцов из стали У8 с напыленным на ионно-плазменной установке нитридом титана. Время напыления 30—60 мин. Механические свойства контрольных образцов и образцов с нанесенным покрытием даны в табл. 3.1. Контрольные образцы находились в камере вместе с напыляемыми. Перед усталостными испытаниями покрытие TiN с них сошлифовывалось. Испытания проводились на установке, представленной на фото 3. Результаты испытания приведены в табл.. 3.2. Установлено положительное влияние покрытий из TIN на малоцикловую выносливость.

Надежное определение усталостной долговечности является одной из наиболее важных проблем при разработке конструкции,, особенно на первых стадиях, когда необходимо использование теоретических методов расчета долговечности. Основные требования, кс-торым они должны удовлетворять, следующие: учет характеристик материала, наилучшим образом описывающих его реакцию на циклическую нагрузу (кривая циклического деформирования); учет свойств процесса эксплуатационной нагрузки, которая имеет в основном стохастический характер (статистические характеристики процесса) и простота использования.

Определение усталостной выносливости резины при многократном растяжении (ГОСТ 261—79):

Метод ступенчато-возрастающих нагрузок. Определение усталостной долговечности методом ступенчато-возрастающих нагрузок (метод Ло-кати) основано на гипотезе линейного накопления повреждений.

Испытания на определение усталостной прочности проводили на гладких и надрезанных образцах при 20 и 500° С. Кривые выносливости (см. рис. 50) позволили установить пределы выносливости, которые составляют

Определение усталостной прочности для образцов с концентраторами напряжений являлось бы несложным, если'- бы нужно было лишь использовать теоретические коэффициенты концентрации напряжений для идеализированного материала. Но такой расчет оказывается непригодным, так как законы распределения напряжений в деталях реальных конструкций отличаются от теоретически выведенных для идеальных материалов. В процессе нагружения усталостного характера в зоне максимального напряжения может возникнуть местная текучесть материала, а это вызывает перераспределение напряжений и уменьшение их наибольшего значения. Надо иметь в виду также другие явления, например, наличие внутренних раковин в материале (см. разд. 5.11), также ослабляющих двумерное или трехмерное поле напряжений. Эти, обстоятельства повышают выносливость при наличии концентрации по сравнению с теоретическими данными, приводящими при этом к расчету с запасом прочности, а вместе с тем, возможно, и к излишне утяжеленной конструкции.

10.4. ОПРЕДЕЛЕНИЕ УСТАЛОСТНОЙ ПРОЧНОСТИ ПО ДАННЫМ ИСПЫТАНИЯ ГЛАДКИХ ОБРАЗЦОВ

10.4. Определение усталостной прочности по данным испытания гладких образцов ,............ 270

Определение усталостной выносливости резины при многократном растяжении (ГОСТ 261—79):