Определении эффективных

В проблеме оценки конструктивной жаропрочности большое значение имеет изучение поведения материалов в условиях трехосного растяжения, которое является одной из причин наступления хрупкого разрушения. Специальные опыты на трехосное растяжение методически трудно осуществимы, поэтому при изучении работоспособности материалов часто прибегают к разного рода качественным пробам. Этим объясняется тот интерес, который проявляют исследователи при определении чувствительности к надрезу жаропрочных материалов — испытаниям на длительную прочность цилиндрических образцов с кольце-

Процесс распада медленно происходит при комнатной температуре. Он ускоряется при деформации (холодной обработкой) в результате выдержки при повышенных температурах и при более высоком содержании магния в сплаве. Каждый из этих факторов играет важную роль в определении чувствительности к КР сплавов системы А1 — Mg (рис. 78—81).

Содержание алюминия, а также алюминия, кислорода и олова в сплавах является критическим фактором в определении чувствительности к КР. Это следует и из данных рис. 73 [177, 178], на котором сравниваются три обычных промышленных сплава. В итоге можно заключить, что наибольшее возрастание чувствительности к КР наблюдается в сплавах, содержащих ~ 6 % А1, причем эта критическая концентрация может быть снижена при дополнительном введении кислорода или олова. Вредное влияние кислорода в серии (а+ р)-сплавов было показано в работах [174, 176]. Нужно подчеркнуть, что простые сравнения промышленных сплавов не реальны, поскольку объемные доли фаз а и р в каждом сплаве различны. Более того, и состав обеих фаз зависит от термообработки.

Было показано, что образование выделений а2-фазы увеличивает легкость зарождения трещин под действием среды и скорость распространения трещин. Такие выделения также увеличивают вероятность разрушения сколом в период субкритического роста трещин. Установлено, что в случаях, где выделения <Х2-фазы срезаются, скольжение в (а+ 02)-структурах происходит в очень узких полосах скольжения со значительными смещениями в каждой полосе. Это может указывать еще раз на важность характеристик скольжения при определении чувствительности к КР. Наблюдения [33] наводят на мысль провести эксперимент для определения важности характера скольжения или наличия Ti3Al. Этими исследователями было показано, что определенное распределение аг-фазы изменяет тип взаимодействия дислокации с частицей от срезания до огибания. Таким образом, если Ti3Al изменяет характер скольжения, то такое ее распределение должно приводить к меньшей чувствительности к КР, чем в случае одно фазных а или двухфазных структур (0+02), в которых происходит срезание частиц дислокациями. Некоторое доказательство в достоверности этого имеется, но требуются более тщательные исследования.

Определение допусков на параметры. Оно служит для исключения завышенных представлений о точности измерительных средств при определении чувствительности или для согласования параметров при технических измерениях, а также для учета погрешностей интерполяции (отклонение фактического нуля от значения, рассчитанного по уравнению (2.11) и т. д.).

Коэффициент отражения для химического соединения или смеси различных веществ является сложной функцией концентрации компонентов смеси. Отсутствие в настоящее время строгой теории отражения электронов затрудняет вывод аналитического выражения для зависимости коэффициента отражения от концентрации. Экспериментальные ист следования этой зависимости показывают, что она близка к линейной [2, 31. Поэтому при определении чувствительности описываемого метода измерения концентрации можно принять, что ток, созданный в камере ^-частицами, отраженными от бинарной смеси, равен

В этом случае эталон чувствительности устанавливают на сварном соединении или имитаторе сварного соединения, используемом при определении чувствительности, только со стороны источника излучения.

Анализом чувствительности можно также воспользоваться и тогда, когда имеются сомнения в правильности предполагаемого распределения наработки на отказ. Подобный анализ можно выполнить независимо от того, производится ли выбор непосредственно с помощью рабочих характеристик или на основе экономических соображений, как предложено в разд. 3.5. Вообще говоря, как показано на предыдущих примерах, метод, состоит в определении чувствительности процесса выбора плана к различным допущениям относительно распределения времени наработки на отказ.

Величина р2 характеризует роль пье-зоматериала при определении чувствительности совмещенного преобразователя, т.е. работающего как излучатель и как приемник. Если преобразователь раздельный, а излучающий и приемный элементы изготовлены из разных пьезоматериалов, то вместо р2 войдет величина

Граничные условия и предпосылки при определении чувствительности принимали следующие:

Интерпретация эффективного коэффициента концентрации напряжений в испытаниях на изгиб. При определении уточненных значений эффективного коэффициента концентрации для образцов, испытывающих изгиб, возникают серьезные затруднения, они связаны с масштабным фактором, проявляющимся для гладких образцов, как описано в разд. 2.6 и 3.5. Здесь надо условиться, какое из значений предела выносливости для гладких образцов надо принять за основу: либо значение, которое относится к малым образцам с тем же диаметром поперечного сечения, что и у образцов с концентрацией напряжений в зоне концентратора, либо значение, относящееся к образцам полного диаметра. Первый метод приводит к слегка завышенному эффективному коэффициенту концентрации, причем иногда он оказывается больше теоретического коэффициента; по второму же методу получается несколько уменьшенный эффективный коэффициент концентрации, который в образце с плавным вырезом может оказаться меньше единицы. Такие результаты не являются вполне ясными и потому предпочтительнее вести испытания не на изгиб, а на осевую нагрузку. При определении чувствительности к концентрации напряжений правильнее было бы сопоставлять результаты с некоторым стандартным параметром;

в зависимости от материала и состояния поверхности при Ж движущимся ИТН установлено [8], что наименьшую помеху (1...4 %) создают однородные диэлектрики и зачерненные материалы. Приведенные в табл. 28 амплитуды помехи могут служить пороговыми значениями при определении чувствительности ТК-

В определении эффективных упругих модулей неявно предполагается существование макроскопически однородного напряженного состояния. Чтобы получить некоторое понятие о применимости подобного описания, основанного на том, что слои можно считать состоящими из однородного анизотропного

Итак, за немногими исключениями, указанными в конце разд. VIII, эффективные модули сохраняют свою практическую полезность при описании поведения слоистых композитов. Следует отметить, однако, что связь между напряжениями в отдельных компонентах и линейными макроскопическими напряжениями устанавливается решением краевой задачи, не совпадающей с задачей, ставящейся "при определении эффективных модулей, т. е. требуется также микромеханическое решение задачи о линейном изгибе.

Одним из типов ТСМ является композит, состоящий из двух или нескольких фаз, которые представляют собой термореологически простые материалы (ТПМ), являющиеся вязкоупругими в некотором интервале температур и имеющие разные коэффициенты смещения ат. В дальнейшем такой тип композита будет обозначаться как ТСМ-1; о нем пойдет речь в разд. IV, В при определении эффективных характеристик композитов.

При определении эффективных свойств ком-позиционных материалов исходят или из точных, или из приближенных упругих решений. Учитывая степень точности квазиупругого метода, можно заключить, что «качество» функций релаксации и ползучести композита, полученных из приближенных упругих решений, будет такой же, как и точность самих упругих решений.

коэффициент Пуассона, а не модуль всестороннего сжатия, так как температура смолы была ниже 7'g. При использовании точного соотношения О = 7~1 для вычисления G(^) среднее расхождение между решениями квазиупругим методом и методом коллокаций для ортотропных модулей составляло примерно 2%, а наибольшее расхождение 4,1%. Дополнительная аппроксимация G(t)mJ(t)-\ дает приблизительно вдвое большую ошибку при определении эффективных модулей.

Необходимость в определении эффективных упругих свойств композитных материалов возникла в связи с тем, что появилось большое число таких материалов, используемых в технике. В нашем же случае такое определение оказалось нужным, так как композитная среда использована на первом этапе построения модели поликристаллического тела с дефектами.

Следовательно, на данном этапе развития техники ее движущим началом является противоречие между «массовостью» и «быстро-сменностью» производства. Разумеется, что при определении эффективных путей развития техники необходимо исходить из этого движущего начала.

Как видно из изложенного, задача об определении эффективных сечений ослабления /С^, /Ся, П0гл и Кк, расе сводится по существу к определению составляющих электромагнитного поля, образующегося в результате взаимодействия между полем падающей волны и полем, создаваемым частицей как вторичным излучателем, под воздействием падающей волны.

При исследовании нестационарного тепломассопереноса в условиях неравномерного поля тепловыделения в сечении пучка и определении эффективных коэффициентов турбулентной диффузии используется модель течения гомогенизированной среды, которая заменяет реальный пучок витых труб и хорошо себя зарекомендовала при расчете стационарных полей температур. Гомогенизированная среда состоит из теплоносителя и твердой фазы. Однако, если в случае стационарного процесса используется однотемпературная модель течения, когда из расчета системы уравнения (1.8) ... (1.11) определяется только распределение температуры теплоносителя, то для нестационарного случая для учета тепловой инерции витых труб применяется двухтемпературная модель, при которой учитывается также изменение во времени и.температуры твердой фазы. При этом решается система уравнений гидродинамики и энергии для газового потока и теплопроводности для твердой фазы (1.36) ... (1.40).

Если каждый компонент композиционного материала проявляет разброс прочностных свойств, то естественно, что вследствие этого, а также разупорядоченности взаимного расположения элементов структуры процесс структурного разрушения при деформировании композита имеет стохастический характер. Изучение основных закономерностей этого процесса, как было показано, можно осуществлять в реализациях, т.е. на основании статистического моделирования структуры материала. Однако даже при рассмотрении множества реализаций и осреднении результатов остается открытым вопрос об определении эффективных свойств. Поскольку эффективные свойства композита не зависят от выбора элементарного макрообъема, то для их определения потребовалось бы, строго говоря, исследование деформирования неоднородного тела с бесконечным числом структурных элементов.

Поскольку определяющие соотношения в приращениях для неупругих материалов по форме совпадают с уравнениями теории упругости, то при определении эффективных характеристик, точнее их текущих значений, соответствующих данным напряжениям-и деформациям, воспользуемся формулами, полученными из рассмотрения упругих слоистых композитов [30]:

Рассмотрим ^-компонентный композит, каждый компонент которого имеет определяющие соотношения (2.1), и предположим, что граничные условия (2.4.2) и (2.4.5) краевых задач, рассматриваемых в § 4 гл. 2, имеют вид (1.7), т. е. такой, какой мы выбирали при определении эффективных определяющих соотношений. Если бы мы смогли решить точно задачу (2.4.1), (2.4.2) при таких граничных условиях, то мы бы нашли точные эффективные определяющие соотношения (1.11). Вариационный принцип Хашина — Штрикмана позволяет найти приближенное значение этих соотношений, не решая задачи (2.4.1), (2.4.2).