Определении геометрических

Двустороннее приложение нагрузки в колесе g при расчете на контактную выносливость не учитывается, так как работают разные стороны зуба. При расчете на изгиб двустороннее приложение нагрузки учитывается при определении допускаемого напряжения введением коэффициента Крс = 0,70...0,75.

Минимальную толщину масляной пленки /tmin, необходимой для жидкостного трения, при определении допускаемого диаметрального зазора А находят по уравнению

При определении допускаемого усилия для двухсрезной заклёпки при расчёте на смятие;

б) Температура стенок конструкции Т -- 250 — 350° С. При определении допускаемого напряжения принимают наименьшую из двух величин

Формула (303) справедлива для незначительной деформации ролика. В случае значительных деформаций следует определять Аф по формуле (281), при этом необходимо принимать W\ = Wz = = Дг и соответственно считать а = Аф. При определении допускаемого относительного смещения [Аф] через величину допускаемого размаха ведущего звена [у] можно воспользоваться формулами (288) и (289). При этом вместо а подставляем значение [Аф], а вместо Y ставим [у] и решаем относительно [Аф].

При расчете толщины стенки по формулам (7-28) или (7-29) или при определении допускаемого давления используется наименьший коэффициент прочности по всем видам ослаблений.

При определении допускаемого повышения скорости следует оценить рабочую температуру подшипника шпинделя. Для упрощения расчетного определения

Задача расчета на прочность эксплуаги-руемого агрегата заключается в определении допускаемого рабочего давления. При этом должны быть известны диаметр, толщина стенки и металл труб, барабана или камеры, коэффициент прочности барабана или камеры (или сварного шва). В соответствии с расчет-

5 — толщина стенки барабана, мм; (I — диаметр отверстия под заклепку, мм; Ов — внутренний диаметр барабана, мм; I — шаг между центрами соседних заклепок в продольном направлении, мм; 1± — то же в поперечном направлении, мм; I — площадь сечения одной поставленной заклепки ммг; одоп — допускаемое напряжение в стенке барабана, кГ/мм2; стср — допускаемое напряжение на срез заклепок, кГ/мм^; °"ск — допускаемое напряжение на скольжение заклепочного шва, кГ!ммг; р — допускаемое рабочее давление, кГ/см2; т) — поправочный коэффициент при определении допускаемого напряжения; ф —коэффициент прочности заклепочного шва в продольном направлении барабана; фг — то же в поперечном направлении; г — число заклепок в пределах одного шага; а—коэффициент неравномерности работы двухсрезных заклепок.

18. При определении допускаемого числа циклов по расчетным кривым усталости или формулам п. 5,6.6 Норм для деталей с поверхностным диффузионным хромонитридным покрытием амплитуду напряжений (<3aF)n вычисляют по формуле

Обеспечение безопасности резервуаров и трубопроводов в условиях усталостных и коррозионно-усталостных разрушений в стандартном представлении заключается в определении допускаемого числа циклов нагружения [N] с учетом коэффициентов запаса по долговечности у N и амплитудам напряжений уст:

Зависимость 0м = inv ам называется эвольвентной функцией, она является характеристикой эвольвенты окружности, табулирована и используется при определении геометрических размеров эвольвентных зубьев. Если из формул (10.1) и (10.2) исключить «м, то получим зависимость между гм и 9^, выраженную через тъ. Следовательно, эвольвента полностью определяется основной окружностью и для отыскания координат эвольвентного профиля достаточно задать её радиус гь.

1 При определении геометрических характеристик в сечение включалась часть стенки трубы площадью 10,8 см2

Графические методы имеют теперь вспомогательное значение как средство для определения начальных положений звеньев или для контроля правильности вычислений. Применительно к пространственным механизмам эти методы были разработаны Н. И.Мер-цаловым, Г. Г. Барановым и В. В. Егоровым'. Метод В. В. Егорова основан на определении геометрических мест элементов разомкнутой кинематической пары с последующим нахождением линий и точек их пересечения. Этот метод по своей идее очень близко подходит к применяемым теперь аналитическим методам.

определении геометрических параметров зуба.

Исходными при определении геометрических размеров являются следующие величины:

Все полученные таким образом механизмы будут характеризоваться одним и тем же коэффициентом производительности к и од* ним и тем же углом ilw, именно теми, которые были приняты при определении геометрических мест ГА*, Гв* или геометрических мест ГА"*, Гв**-

При определении геометрических параметров произвольных плоских фигур интегралы приближенно заменяются конечными суммами

8. С к л я д н е в Б. Н. и др. К вопросу программирования при автоматическом бесконтактном определении геометрических параметров фигур и статистической обработке экспериментальных кривых. Доклад на научном семинаре «Привод и управление машин» (Тезисы), изд. «Наука», М., 1966.

При определении геометрических параметров измеряют наружный и внутренний диаметры кольца в тех же точках, где измеряли эти параметры для заготовки.

не менее чем на 10—15°. При определении геометрических размеров бункеров, закромов учитывают коэффициент их заполнения /С3 = = 0,8 и размеры их в плане, обеспечивающие удобную загрузку и разгрузку. Рекомендуются минимальные размеры закромов 4X4 м, бункеров — 3X3 м. Конструкцию бункеров и питателей под ними выбирают по данным гл. 5.

?м. рис. 4.9, а). С использованием (4.20) определяется угол наклона хорды фс. алее вычисляются длины хорды (4.22) и дуги (4.23) меридиана. Для сечения с координатой s вычисляется радиус параллели (4.26). Согласно данной параметрической аппроксимации (4.16) при определении геометрических характеристик (4.14) следует положить