Определении характеристик

24.2.А. Неправильно. Момент силы Р стремится изогнуть балку вогнутостью вниз, поэтому изгибающему моменту, вызванному этой силой, приписывают знак минус. При определении характера изгиба балки от данной силы необходимо мысленно отбросить опоры балки, а сечение, в котором определяют изгибающий момент, считать жестко закрепленным.

При определении давлений в кинематических парах, а также при определении характера движения механизма можно опери-.ровать со статическ-и эквивалентными системами и вместо распределенных сил инерции пользоваться их равнодействующими, которые могут быть сведены к одной равнодействующей силе Р„, приложенной в центре масс звена, и к равнодействующей паре сил с моментом Ми

Каждая энергетическая зона содержит по крайней мере N уровней, на которых могут размещаться электроны, где N — число атомов в кристалле. Для кристалла размером 1 см3 N « 1022. При ширине зоны порядка единиц электрон-вольт расстояние между уровнями в ней составляет «10~22 эВ. Это расстояние столь ничтожно, что зоны можно считать практически непрерывными. Однако тот факт, что число уровней в зоне является все-таки конечным, играет важную роль в определении характера распределения электронов в кристалле по состояниям. Так как на каждом уровне может разместиться не более двух электронов с противоположными спинами, то при ограниченном числе электронов, содержащихся в твердом теле, заполненными окажутся лишь несколько наиболее низких энергетических зон.

Вид осциллограмм в ряде случаев может давать полезную информацию при определении характера обнаруженного дефекта в электрошлаковых швах. Так, группа сигналов небольшой интенсивности свидетельствует о наличии в шве скопления мелких дефектов; интенсивный сигнал, не исчезающий с экрана при перемещении искателя, — о протяженном дефекте. При массовом контроле однотипных сварных соединений по характеру осциллограмм нередко можно однозначно судить о характере дефектов. Например, при контроле участка замыкания сварных кольцевых

Частые увеличения концентрации кислорода в теплоносителе явились причиной вымывания хрома и, как следствие, скачков концентрации шлама. Предполагается, что вследствие обеднения коррозионной пленки по хрому ее прочность уменьшилась. Скачки в концентрации шлама приводят к перемешиванию продуктов коррозии и неизбежно вызывают повышение уровня активности. Таким механизмом массопереноса можно объяснить известный факт, что в любой момент времени среднее отношение активностей 58Со/60Со в коррозионной пленке и в отложениях подобно этому отношению для циркулирующих продуктов коррозии. Если существование такого механизма подтвердится, то содержание кислорода и режим эксплуатации установки окажутся важными параметрами при определении характера протекания и масштаба процессса активации. Подобные явления могут оказаться важными и в процессах активации на АЭС с кипящими реакторами, что будет обсуждаться позднее.

При определении характера активации пластинок руководствовались следующими положениями:

При определении характера зависимостей между калорическими функциями и термическими параметрами влажного пара полностью игнорировались поверхностные явления, возникающие на границах раздела фаз. Поэтому полученные в предыдущем параграфе выражения (1-16), (1-19) и (1-20), строго говоря, применимы лишь в тех случаях, когда жидкая фаза отделена от газообразной плоскостью. В реальных условиях жидкость весьма часто содержится в потоке влажного пара в виде капель. Вследствие поверхностного натяжения давление в капле жидкости превышает давление окружающего ее пара. Связь между давлением в капле и давлением во внешнем по отношению к ней пространстве выражается формулой Лапласа.

Будем считать, что поперечное сечение струйки имеет форму прямоугольника. Тогда масса выделенного элемента <1т=рЬШ5 (р — плотность воды). Будем считать, что касательные напряжения между струйкой и диском определяются как т=руу (здесь у—'Постоянный коэффициент). Таким образом, мы применяем зависимость, которая чаще всего используется при определении: характера взаимодействия жидкости с поверхностью, по которой она движется. Тог-

Металлографический анализ применяется для определения качества материала неисправных деталей и причин отказов, например при определении характера разрушения детали.

На различие в процессах растекания и течения в зазоре может влиять содержание в расплаве отдельных кристаллов и кристаллических образований. Если размеры их будут превышать величину капиллярного зазора, то течения припоя в нем не будет. Наряду с этим течение припоя в зазоре зависит еще от ряда факторов. При определении характера и глубины затекания низкотемпературных припоев системы олово—свинец в зазор между стальными пластинами при флюсовании водным раствором хлопистого цинка установлено, что чистое олово затекает на глубину, равную трети глубины затекания сплавов олово—свинец, содержащих 20—60 % Sn. При этом глубина затекания меняется в зависимости от состава флюса. Так, для припоя, состоящего из равных долей олова и свинца при переходе от неорганического -флюса на основе хлористого цинка на органический (молочная кислота, смеси смол), глубина затекания между стальными пластинками снижается примерно в 10 раз. При пайке

может помочь в определении характера дефекта (например, наклонный дефект соответствует несплавлению с боковой кромкой разделки сварного шва), а также показать, где эхосигналы от предполагаемых кончиков могут быть неправильно объединены друг с другом.

Для определения механических характеристик сварных соединений оболочек давления по результатам испытания вырезаемых поперек сварного шва образцов необходимо иметь в виду следующие моменты. Во-первых, тип оболочки (цилиндрическая, коническая, сферическая и т.п.) задает определенный характер нагружения их сварных соединений. Если в одних случаях (сферические, цилиндрические оболочки) для конструкций характерно постоянное значение двухосности нагружения в стенке п (см. рис. 2.1), то ятя других типов оболочковых конструкций (например, тороидатьные, каплевидные) схема нагружения сварных соединений определяется их месторасположением в конструкции. В связи с этим образцы должны иметь размеры поперечного сечения, обеспечивающие конструктивное значение параметра нагружения стенки п в месте вырезки образца (последнее возможно при /7 = 0 — 0,5). Во-вторых, относительные параметры мягких прослоек в вырезаемых образцах и конструкции должны иметь одинаковые значения с целью обеспечения одинакового уровня контактного упрочнения прослоек при их на-гружснии в составе оболочек давления и при эксперименальном определении характеристик О^/о) и ^ к(о\ ПРИ испытании образцов на статическое растяжение. В тех случаях, когда одно из приведенных условий не может быть выполнено при вырезке образцов (например, не представляется возможным моделировать двухосность нагружения стенки конструкций в пределах ее изменения [0,5; 1,0] путем вариации геометрической формы поперечного сечения образцов), на практике прибегают к пересчету результатов, полученных при испытании образцов, на реальные конструкции /104, 107/. При этом для данной операции весьма полезными могут быть полученные в настоящей работе соотношения (3.62) — (3.65), которые позволяют путем их подстановки в (3. 1 0) оценить влияние геометрических параметров соединений и их поперечного сечения на механические характеристики стг и <тв. Например, для соединений оболочковых конструкций, ослабленных прямолинейной мягкой прослойкой, можно записать:

Нужно отметить, что под Л/ц следует понимать некоторое среднее значение, подсчитанное по результатам испытания целой группы образцов, так как Л/ц для каждого образца получается не таким, как для остальных. Разность Л/цтах — Nnm\n характеризует рассеивание результатов испытаний в данной группе образцов. При испытаниях на усталость рассеивание оказывается значительно большим, чем при определении характеристик статической прочности (а.г, о„). Поэтому величины arff, o> в (6.50) и (6.51) следует понимать как некоторые статистические средние.

Для определения механических характеристик сварных соединений оболочек давления по результатам испытания вырезаемых поперек сварного шва образцов необходимо иметь в виду следующие моменты. Во-первых, тип оболочки (цилиндрическая, коническая, сферическая и т.п.) задает определенный характер нагружения их сварных соединений. Если в одних случаях (сферические, цилиндрические оболочки) для конструкций характерно постоянное значение двухосности нагружения в стенке п (см. рис. 2.1), то для других типов оболочковых конструкций (например, тороидш1ьные, каплевидные) схема нагр\ткения сварных соединений определяется их месторасположением в конструкции. В связи с этим образцы должны иметь размеры поперечного сечения, обеспечивающие конструктивное значение параметра нагружения стенки п в месте вырезки образца (последнее возможно при п = 0 — 0,5). Во-вторых, относительные параметры мягких прослоек в вырезаемых образцах и конструкции должны иметь одинаковые значения с целью обеспечения одинакового уровня контактного упрочнения прослоек при их на-гружении в составе оболочек давления и при эксперименальном определении характеристик <3Т/0\ и <^в(о) ПРИ испытании образцов на статическое растяжение. В тех случаях, когда одно из приведенных условий не может быть выполнено при вырезке образцов (например, не представляется возможным моделировать двухосность нагружения стенки конструкций в пределах ее изменения [0,5; 1,0] путем вариации геометрической формы поперечного сечения образцов), на практике прибегают к пересчету результатов, полученных при испытании образцов, на реальные конструкции /104, 107/. При этом для данной операции весьма полезными могут быть полученные в настоящей работе соотношения (3.62) — (3.65), которые позволяют путем их подстановки в (3.10) оценить влияние геометрических параметров соединений и их поперечного сечения на механические характеристики СГТ и СТВ. Например, для соединений оболочковых конструкций, ослабленных прямолинейной мягкой прослойкой, можно записать:

В справочнике впервые на современном научном уровне рассматриваются методы и оборудование для проведения длительных и ускоренных испытаний металлов, деталей машин и механизмов при переменных нагрузках и наложении среды, трения и 'температуры, используемые при определении характеристик усталостной прочности.

Зная распределение температуры по длине образца, можно найти среднеинтегральную температуру образца Гобр и разность температур Тн — Тобр, входящую в формулу (1.7). Кроме того, распределение температуры по длине образца представляет самостоятельный интерес, так как позволяет оценить погрешности в определении характеристик прочности, вызываемые неравномерной деформацией отдельных участков рабочей части образца вследствие неравномерного распределения температуры. Установленное в результате расчета температурное поле по длине образца позволяет также судить о влиянии некоторых конструктивных и эксплуатационных параметров на степень неравномерности температурного поля и принять на стадии проектирования необходимые конструктивные меры, сводящие неравномерность температуры к минимуму.

При определении характеристик пластичности материалов гибких элементов в области высоких температур методически трудно обеспечить точное измерение и запись удлинения образцов. При расчете по перемещению подвижного захвата испытательной машины можно вести запись диаграммы растяжения, однако

В случаях, когда толщина композиционного материала составляет существенную часть характерного размера конструкции, нельзя обойтись характеристиками, достаточными при рассмотрении плоской задачи, и возникает необходимость в определении характеристик материала в направлении толщины (табл. 2). Значения относительных толщин, при которых становится суще-

ления концов играет самую существенную роль в определении характеристик образцов, представленных на рис. 8, а. В частности, они показали, что если условия закрепления запрещают поворот торцов образца, то взаимодействие растяжения со сдвигом в плоскости приводит к искривлению сечения образца (преувеличенно это показано на рис. 9, а). Этим же вопросам были посвящены экспериментальные работы [152, 208] и теоретические исследования [152, 153]. В этих исследованиях использовался метод конечных элементов, и было показано, что удовлетворительные результаты при испытании образца, армированного под углом 0 = 45°, можно получить лишь в случае, когда расстояние между захватами в 12 раз превышает ширину образца.

Дудек [23] привел экспериментальные и теоретические результаты, основанные на опытах с балками из вязкоупругого двухслойного композита, и установил требования, которым должна удовлетворять геометрия образца для того, чтобы при определении характеристик материала минимизировать влияние ограниченности теории и погрешности эксперимента.

Таким образом, при определении характеристик сопротивления деформированию и разрушению в условиях малого числа

Для решения задач организации и управления техническим обслужива-нием и ремонтом трубопроводных систем необходима четкая информационная увязка задач оптимизации периодичности, продолжительности, объемов работ, планирования и управления материально-техническим снабжением. Правильное и полное решение этой задачи связано с рядом трудностей. Одна из них заключается в определении характеристик надежности оборудования и его элементов, полученных из опыта эксплуатации. Достоверные надежностные характеристики оборудования — необходимое условие для правильного решения задач организации и управления ремонтами. Не учитывая малую серийность основного оборудования трубопроводных систем, относительно высокую его надежность, различия в эксплуатационных условиях, трудность в регистрации всех отказов и аварий, осуществление реконструктивных мероприятий и постоянной'модернизации и другие факторы, собрать достаточную выборку для установления закона распределения длительности безотказной работы оборудования практически невозможно. Одним из выходов из данного положения является метод принятия гипотез с возможным законом распределения на основании известных Механизмов отказов или по аналогии.