Определении критериев

При определении координат точек В и D базового вектора следует обращать внимание на возможные варианты сборки механизма, показанные на рис. 3.27, которые определяют конкретные значения углов между векторами.

При определении координат центра тяжести однородных тел формулам (1.38) придается более удобный вид.

Для создания планового обоснования на уровне подкранового пути в виде прямоугольника АВСД предложено использовать метод обратных геодезических засечек [24]. Для этого необходимо закрепить базис из трех точек, расположенный примерно посредине цеха параллельно продольным осям. Or точек базиса методом обратной засечки определяют координаты четырех вспомогательных точек, расположенных по возможности в непосредственной близости от проектного прямоугольника АВСД. Вычисляют редукции для получения этого прямоугольника на уровне подкрановых путей, от точек которого определяют геометрические параметры мостового крана. Наименьшая ошибка в определении координат получается

Влияние боковой поверхности сказывается в возникновении ошибок в измерении амплитуды эхосигнала и определении координат дефекта. Если в месте расположения преобразователя непосредственно над дефектом образуется интерференционный минимум, то в поисках максимума контроллер сместит преобразователь в сторону и ошибочно укажет расстояние т от дефекта до свободной поверхности.

Координаты дефектов измеряют при положении преобразователя на поверхности изделия,когда амплитуда эхосиг-нала от отражателя достигает максимума. После этого выполняют измерение положения дефекта относительно найденного положения преобразователя. Таким образом при определении координат дефекта в ОК возможны два вида погрешностей: погрешность определения положения преобразователя и погрешность измерения координат дефекта относительно этого положения. Дефект имитируют небольшой сферой.

Неравномерное распределение дифракционной волны по разным направлениям, которое отмечалось в п. 1.4.1, и при рассмотрении рис. 3.1 может вызвать существенное отклонение направления на максимум эхосигнала от акустической оси преобразователя. Это вызовет погрешности в определении координат краевых точек дефекта третьим способом. Примером подобной погрешности

СТАТИЧЕСКИ НЕОПРЕДЕЛИМАЯ СИСТЕМА в строительной механике- геометрически неизменяемая система, в к-рой для определения реакций связей (усилий в опорных закреплениях, стержнях и т. п.), помимо ур-ний статики, необходимы дополнит, ур-ния, характеризующие деформации этой системы. СТАТИЧЕСКИ ОПРЕДЕЛИМАЯ СИСТЕМА в строительной механике- геометрически неизменяемая система, в к-рой для определения всех реакций связей (усилий в опорных закреплениях, стержнях и т. п.) достаточно ур-ний статики. СТАТИЧЕСКИЙ МОМЕНТ сечения плоской фигуры- одна из геометрических характеристик сечения, выраженная определ. интегралом вида Jy=\x&A по площади А фигуры, отнесённая к нек-рой геом. оси, где сИ - элемент площади сечения; х -расстояние элемента от оси у. С.м. используют в инж. расчётах, напр, при определении координат центра тяжести плоской фигуры.

При определении координат точек В и D базового вектора следует обращать внимание на возможные варианты сборки механизма, показанные на рис. 3.27, которые определяют конкретные значения углов между векторами.

СТАТИЧЕСКИЙ МОМЕНТ сечения плоской фигуры — одна из геометрических характеристик сечения, выраженная определённым интегралом вида S = (xdF по площади фигуры, отнесённая к нек-рой геом. оси (dF — элемент площади; х — расстояние элемента от оси у). С. м. используют в инж. расчётах, напр, при определении координат центра тяжести сечения плоской фигуры.

Аналогично решается задача об определении координат точек на любом звене пространственной незамкнутой кинематической цепи с низшими парами, причем решение этой задачи всегда сводится к решению системы линейных уравнений.

Таким образом метод ПРВТ обладает на порядок более высокой чувствительностью контроля при обнаружении сферических локальных дефектов в толстых изделиях со сложной геометрической структурой при одновременном определении координат дефекта в трехмерном объеме изделия с точностью выше Аг = 1/21гм- Отметим, что согласно (135) на чувствительность контроля сферических дефектов экспозиция и толщина контролируемого слоя влияют относительно слабо.

Численные значения коэффициентов, входящих в указанное уравнение, определяют в зависимости от условий теплообмена и в первую очередь от гидродинамического режима движения потока, который характеризуется критерием Рейнольдса. При определении критериев подобия необходимо знать теплофизические характеристики теплоносителей (табл. 20).

Использование в расчете статической характеристики двигателя (Тд = 0) приводит к погрешностям в определении критериев качества переходного процесса (см. также п. 6). Для указанных выше диапазонов изменения параметров перерегулирование составляло: as = (0-4-220) %, оЛ4 = (0-4-77) %, причем большие значения соответствуют меньшим я)12 и большим vn.

К статистическим критериям относятся средняя наработка на отказ Тт и среднее время восстановления Твт технологических параметров, а также средняя наработка на отказ Тм и среднее время восстановления Твм механизмов линии. Эти критерии определяются интервальным методом (аналогично критериям общей надежности линии) с использованием выборок времени из карт наблюдений (см. табл. 21), относящихся к наработке на отказ и устранению отказов отдельно для потоков технологической надежности и надежности срабатывания механизмов (при определении критериев общей надежности — из соответствующих суммарных потоков). При этом из наблюдаемых значений длительностей простоев простои по организационным причинам исключаются. Значения этих критериев, найденные при обследовании линии ВСДЗ в 1969 г., приведены ниже.

Пример: принятая погрешность в определении критериев надежности — 1,5%, при у =0,95 выборочная партия долж-ria состоять из 30 исследуемых на-надежность маший.

При определении критериев точности в многозвенных кинематических цепях может встретиться случай, когда относительная погрешность будет функцией, имеющей нарушение непрерывности. В этом случае нахождение значения относительной погрешности будет несколько затруднительным.

Рис. 5-2. Результаты опытов при определении критериев

Рис. 5-3. Влияние температурного фактора при определении критериев подобия по нормам теплового расчета ЦКТИ.

Рис. 5-4. Результаты опытов [при определении критериев подобия по нормам теплового расчета^ВТ И.

Рис. 5-5. Влияние температурного фактора Гпри определении критериев подобия по нормам теплового расчета ВТИ.

Рис. 5-6. Результаты опытов при определении критериев подобия по температуре потока.

Рис. 5-8. Результаты опытов с шахмат-пучком при определении критериев подобия по температуре потока.